高低压开关柜、变压器的发热量计算方法变压器损耗可以在生产厂家技术资料上查到（铜耗加铁耗）；高压开关柜损耗按每台200W估算；高压电容器柜损耗按3W/kvar估算；低压开关柜损耗按每台300W估算；低压电容器柜损耗按4W/kvar估算。

一条n芯电缆损耗功率为：Pr=(nI2r)/s，其中I为一条电缆的计算负荷电流（A），r为电缆运行时平均温度为摄氏50度时电缆芯电阻率（Ωmm2/m，铜芯为0.0193，铝芯为0.0316），S为电缆芯截面（mm2）；计算多根电缆损耗功率和时，电流I要考虑同期系数。

上面公式中的"2"均为上标，平方。

一、如果变压器无资料可查，可按变压器容量的1~1.5%左右估算；二、高、低压屏的单台损耗取值200~300W，指标稍高（尤其是高压柜）；三、除设备散热外，还应考虑通过围护结构传入的太阳辐射热。

主要电气设备发热量电气设备发热量继电器小型继电器0.2~1W中型继电器1~3W励磁线圈工作时8~16W功率继电器8~16W灯全电压式带变压器灯的W数带电阻器灯的W数+约10W控制盘电磁控制盘依据继电器的台数,约300W程序盘主回路盘低压控制中心100~500W高压控制中心100~500W高压配电盘100~500W变压器变压器输出kW(1／效率-1) (KW)电力变换装置半导体盘输出kW(1／效率-1) (KW)照明灯白炽灯灯W数放电灯 1.1X灯W数假设变压器为1000KVA，其有功输出为680KW，则其效率大致为680/850=0.8，根据上述计算损耗的公式，该变压器的损耗为680*（1/0.8-1)=170KW变压器的热损失计算公式:△Pb=Pbk+0.8Pbd△Pb-变压器的热损失(kW)Pbk-变压器的空载损耗(kW)Pbd-变压器的短路损耗(kW)具体的计算方法：一、 发电机组发热量发电机组的散热量主要来自于两个方面，一是发电机组的盖板传热和机壳围护结构传热，另一是发电机组的冷却循环风的漏风所带来的热量。

大、中型发电机组的冷却方式通常采用封闭式空气自循环冷却方式，发电机绕组的损耗传给冷却空气，空气的热量再通过机组水冷却器由冷却水带走。

根据实测的数据，定子排出的空气温度一般不超过65℃，而进入转子的空气温度一般不低于5℃。

发电机机壳的散热量可以按下式计算：w 【1】 （1）其中：——发电机机壳的传热系数 w/㎡·℃——发电机机壳的面积 ㎡——发电机冷却循环风的平均温度℃——室内空气温度℃发电机的漏风散热量可以按下式计算：w 【1】 （2）其中：——漏风系数，钢盖板取0.3%——发电机的冷却循环风量m3/h ——空气比热 w/kg ·℃——空气容重取1.2kg/m3——发电机漏风温度℃——室内空气温度℃根据发电机组内部的冷却风温和发电机的表面积，我们不难计算机组壳体的传热量。

但漏风热量的计算上却有较大的差异，随着机械制造技术的不断提高，特别是空气冷却器的效率的提高，发电机组的冷却循环风量各个厂商有较大区别。

例如按机电设计手册计算，30万KW 机组的冷却循环风量约为200m ３/h ，但多数国际厂商提供的冷却风量约为120m ３/h ，这就给计算结果产生较大的出入。

机组的冷却风量不仅和机组的容量有关，而且和机组的水头、转速、尺寸有关。

一般情况下，冷却风温越低，发电机的线圈温度也越低，发电机的效率就越高，但是冷却风温受冷却器的布置尺寸影响，冷却器大，机组的制造难度相对增大，经济性下降，冷却风温不可能无限降低，机组制造厂设计时考虑一个经济区域，达到机组的最大性价比。

因此，在实际的设计计算中，应由发电机厂商提供冷却循环风量参数对漏风热量加以核算。

二、 变压器发热量变压器散热散热主要指变压器内部的能量损耗，由铜损（电阻损耗）和铁损（铁磁损耗）两部分组成，其中铜损是随负荷大小而变化，而铁损与负荷的大小无关，可以看成一定值。

通常将额定负荷时的铜损定为短路损耗，额定电压下的铁损定为空载损耗。

()n g t t KA q k -=K A gt n t ()n f t t vc q f -=γββv c γft n t自冷、风冷和干式变压器的损耗，全部散发到周围空气中，而水冷变压器的损耗则大部份由水冷却系统带走，一小部份由于油温高于周围空气温度而将热量散入空气中。

一般情况下，封闭厂房、地下厂房和抽水蓄能电站，布置于厂房内部或地下的主变多采用库水冷却的主变，而电站中的其他变压器还有厂用变、照明变、事故变、励磁变等，多采用风冷或干式变压器。

风冷变压器的散热量，简单地可以按下式计算：Kw （3）其中：——变压器的空载损耗 Kw——变压器的短路损耗 Kw水冷变压器的散热量可以按下式计算：Kw 【1】 （4）其中：——油箱的平均油温 ℃，一般在65~70℃之间——室内气温 ℃ ——油箱的散热面积 ㎡电站的水冷却主变，受到冷却水温和水冷却器效率的影响较大，特别是抽水蓄能电站，由于库容较小，冷却水温受季节的影响较大，应按正常运行时，可能产生的最高水温核算变压器的散热量。

三、 母线、电缆发热量在电站中，发电机和变压器之间的连接多用自冷却式封闭母线。

母线的发热量包括母线的功率损耗发热和外壳感应散热两部分。

由于主线的两端分别分别连接发电机和变压器设备，实际上母线与外壳之间的空气是封闭的，外壳起到一个保护和屏蔽电磁波的作用，以减少母线电磁场对周围电气设备和环境的影响，并没有减小母线的散热。

母线的功率损耗散热传给母线和外壳间的空气，然后通过外壳壳体传入环境。

而外壳感应散热则直接传入环境。

母线功率损耗引起的散热量可以按下式计算：Kw 【1】 （5）母线外壳感应散热量可以按下式计算：Kw 【1】 （6）其中：——母线的相电流(A)——母线在工作温度时的直流电阻（Ω/m ） ——母线外壳在工作温度时的直流电阻（Ω/m ）——母线集肤效应系数——母线外壳集肤效应系数——母线的长度(m)dk P P Q ＋=kP dP ()325.1n y 105.5-⨯-⨯=A t t Q yt n t A 3s Z 2103-⨯⨯=L R I q s ϕ3k k 2103-⨯⨯=L R I q k ϕI Z R k R sϕk ϕL以下是某电站的母线参数：表1 母线参数序号 基本参数 主母线 分支母线 启动母线 1 额定电压( KV) 18 18 18 2 工作电压(KV) 19.8 19.8 19.8 3 额定电流(A) 13000 250 3000 4 导体正常温度℃ 87 50 74 5 外壳正常温度℃ 67 47 54 6 导体截面积(mm2) 21375 3358 3358 7 外壳截面积(mm2) 15944836983698 导体电阻μΩ/m 1.357 9外壳电阻μΩ/m1.879按上面两式计算，主母线单相的散热量约为550W/m ，和母线制造商提供的母相散热损耗600 W/m 基本相近。

母线的发热损耗和母线的材质、制造技术、焊接工艺水平关系较大。

材质越好，母线接头的焊接工艺水平越高，其直流电阻就越小，发热损耗也就越小。

另外，在水电站厂房内敷设了各种电压等级的动力、照明、控制电缆，在运行中会散发出一定的热量，如果电缆温度过高，将导致电缆表面绝缘老化，电缆的载流量下降。

在各种电缆中，低压动力电缆发热量较大，电气设计手册上，对电缆损耗大于150W/m 的有通风要求。

一般的3000V 以下的铜芯电缆的散热损失较小。

电缆截面3×50mm 的发热量约为25W/m ，3×150mm 的发热量约为40W/m ，电压等级越高，散热量越小。

因此，除在主厂房中设有大量的电缆桥架（如母线层、母线洞、水轮机层等）和专门的电缆层、电缆廊道应核算电缆的发热量，其他部位的电缆发热可以忽略不计。

四、 电抗器发热量电抗器用于较大容量的配电装置中，起到限制短路电流的作用，也可以用于整流装置中作滤波电抗器。

电抗器的散热量可以按下式计算：Kw （7）其中：——电抗器的利用系数，一般取=0.95——电抗器的负荷系数，一般取=0.75——电抗器在额定功率下的功率损耗(Kw)，根据额定电流、额定电抗和型号确定。

电抗器是由绕组组成的，发热特性是热容量和发热量较大，达到稳定发热量需要一段时间。

如果是长期运行的电抗器，其发热量是稳定的，如果是间歇运行的电抗器，应按运行时间和电抗器的发热特性曲线确定发热量。

五、 高、低压盘柜发热量高压配电盘柜的散热量可以按下式计算：Kw 【1】 （8）P Q 21ηη=1η1η2η2ηP e 2egq II Q ⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=其中：——高压开关的工作电流 (A)——高压开关的额定电流 (A)——高压开关的额定电流时的散热量 Kw高压开关柜分为进线开关柜和馈电开关柜，一般说来进线开关柜的发热量要比馈电开关柜的发热量大。

低压配电盘柜的散热量可以按下式计算：Kw （9）其中：——盘柜的利用系数——盘柜的实耗系数——低压盘柜的功率损耗之和 Kw由于电站内各种盘柜的用途不同，盘柜的工作电流不同，一般说来，工作电流越大，盘柜内的电器元件发热量也越大。

对于集中布置的配电盘柜尽可能由设备制造商提供发热量较为准确。

特别的，对于重要的配电盘柜，由于制造商对盘柜内的电气元件的保护，防止运行湿度过大，绝缘性能的下降，在盘柜内本身另设有电加热器。

一般每只盘柜在0.3～0.5Kw 左右，集中布置的继电保护室等应加以考虑。

在高压盘柜中，励磁柜的发热量较大。

根据某电站外商提供的发热资料：表2 励磁柜的发热量 序号 名 称发热量1 整流闸管 8Kw2 母线组 2Kw3 散热风机 2Kw4 其它继电器 2Kw 5合计14Kw由于励磁系统关系到机组的安全启动和运行，对于集中或封闭布置的励磁盘柜应较为准确地核算其发热量。

六、 SFC 静态变频启动装置发热量SFC 称为静态变频启动装置，主要用于抽水蓄能电站的机组抽水工况的启动。

它由输入电抗器、输出电抗器、滤波器、功率柜和直流电抗器组成。

某个单机容量30万千瓦的抽水蓄能电站，根据外商提供的SFC 装置各设备的容量如下：表3 SFC 装置的容量序号 设备名称 运行时 停止时 1 输入电抗器 27Kw 3Kw 2 输出电抗器 63Kw 0 3 滤波器 83Kw 28Kw 4 功率柜 15Kw 6Kw 5 直流电抗器 200Kw 0 6合计388Kw37Kw我们可以看出，如果按照满负荷计算，SFC 装置的热量高达388Kw 。

按照一些已运行的抽水蓄能电站的实际运行分析统计，一台机组的启动，从静止拖动到并网时间仅需240秒，六台机组的启动时间约为25gI e I eq P ex Q ∑=e x P ∑分钟。

根据外商提供的SFC 装置运行特性曲线，输入电抗器、输出电抗器和直流电抗器运行25分钟，发热达到额定发热量的20%，滤波器、功率柜发热达到额定发热量的70%左右。