悬浇连续梁线形控制方案兰州交通建设工程质量检测站2011年5月目录1、工程概况及技术标准 (1)工程概况 (1)施工监控技术依据 (2)线路技术标准 (3)2、线形控制必要性和方法 (3)施工控制的必要性 (3)施工控制的方法 (4)3、监控计算 (6)连续梁施工步骤 (6)计算模型及分析方法 (7)确定计算监控基本参数 (8)长期收缩徐变设置 (8)计算内容 (8)立模标高的确定与调整 (8)4、线形测量 (9)变形监测 (9)轴线偏移测量 (10)墩顶沉降和水平位移测量 (11)考察大气温度对主桥线形影响 (11)监控技术方案的保证措施 (11)5、应力测试 (12)应力测试断面 (12)测试仪器及要求 (13)6、主要注意事项 (13)7、控制具体流程 (14)8、监控目标 (17)1、工程概况及技术标准工程概况XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX号墩为无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，主梁全长221.5m，计算跨度为60+100+60m。
主桥上部采用预应力砼直腹板连续箱梁，箱梁顶宽12.2m，底板宽6.7m，悬臂长3.25m。
梁高为~7.85m （不计桥面垫层），中支点处梁高7.85m，跨中10m直线段及边跨15.75m直线段梁高4.85m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
箱梁采用C50砼，三向预应力结构。
箱梁为单箱单室断面，顶板厚度除梁端附近外均为40cm，底板厚度~120cm，按直线线性变化，腹板厚60至80、80至100cm，按折线变化。
全联在端支点，中跨中及中支点处共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。
主桥箱梁封端砼采用强度等级为C50干硬性补偿收缩砼，防撞墙、遮板、电缆槽竖墙及盖板采用C40砼。
纵向预应力采用1×T5224-2003预应力钢绞线，其标准强度f pk=1860 MPa，弹性模量E y=×105 MPa。
竖向预应力采用φ25高强精轧螺纹钢筋，其标准强度f pk=830 MPa。
普通钢筋为HRB335带肋钢筋（即Ⅱ级钢筋）和Q235光圆钢筋（即Ⅰ级钢筋）。
主墩两个T构梁段对称划分，墩顶0#段长14.00m，两侧1#~13#梁段长度分别有2.50m、2.75m、3.0m、3.5m、4m；现浇梁段长9.75m；合龙段长2.00m。
具体箱梁节段参数见表1-1。
主桥箱梁0#块采用钢管支架施工，1#-13#块采用挂篮悬浇对称施工，边跨现浇段采用钢管桩支架施工，中跨及边跨合拢段均采用悬挂支架现浇。
单T划分为35个梁段，26个悬浇段。
施工悬臂长度42m，悬浇块件最大长度4m，最大重量，全桥共有2个0号块，1个中跨合拢段，2个边跨合拢段，52个悬浇块段。
主墩临时锚固采用JL32mm高强精轧螺纹钢。
本桥采用CRTS III型无砟轨道，无碴轨道施工要求在全桥终张拉60天后方可进行。
铺设无砟轨道时，要求梁部施测线形与设计线形的偏差，上拱度不得大于10mm，下挠度不能大于20mm。
表1-1 箱梁各节段主要参数施工监控技术依据（1）《、曲线）》；（图号：沈丹客专桥通-I-05）；（2）《铁路桥涵设计基本规范》；（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB ；（4）《》；（5）《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；（6）《铁路桥梁钢结构设计规范》；（7）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）；（8）客运专线铁路常用跨度梁桥面附属设施，通桥（2008）8388A；（9）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》(TB10424-2010）；（10）《悬臂浇筑连续梁首件工程评估实施细则（暂行）》（铁道部工管技【2011】40号）；（11）《关于转发<悬臂浇筑连续梁首件工程评估实施细则（暂行）>通知》（京沈客专辽工程【2011】60号；（12）《高速铁路施工工序管理要点第三册挂预应力混凝土连续梁悬臂浇筑线性监控》（上海铁路局著中国铁道出版社）；线路技术标准1）双线铁路桥，位于曲线有声屏障段落，线间距；2）速度目标值：250km/h；3）轨道结构形式：CRTS III型板式，二期恒载值：140KN/m。
2、线形控制必要性和方法施工控制的必要性在施工过程，由于受混凝土浇筑、挂篮移动、施工荷载、预应力张拉、混凝土收缩及徐变、温度以及体系转换等诸多因素的影响，因控制不当会使悬浇梁段的合龙误差大和成桥线型与设计目标不相吻合。
为了使施工能按照设计意图进行，确保施工安全并最终达到设计的理想成桥状态，应对本桥进行线形控制，以保证最终线形平顺。
大型桥梁，理想的几何线形与合理的内力状态不仅与设计有关，而且还依赖于科学合理的施工方法。
如何通过对施工过程的控制，在建成时得到预先设计的应力状态和几何线形，是桥梁施工中非常关键和困难的问题。
同时，施工控制的结果为大型桥梁实行长期监测提供原始依据，是桥梁运营状态监测的起点。
尽管在设计时已经考虑了施工中可能出现的情况，但是由于施工中出现的诸多因素，事先难以精确估计，以采用悬臂浇筑的预应力混凝土连续梁桥为例，材料的弹性模量、混凝土徐变收缩、挂篮重量取值、施工中偏载、有效预应力大小和温度对结构的非线性影响等因素，在设计时很难准确把握，所以必须在施工过程中对桥梁结构进行实时监测，并根据监测结果对设计的施工过程进行相应的调整，使桥梁建成时最大可能地接近设计状态，这就是施工控制工作的最终目标。
根据以往连续梁桥施工控制的经验，影响施工过程中桥梁结构内力和线形的因素主要有以下几方面：●桥梁施工临时荷载●浇筑主梁混凝土超方量及墩两侧悬臂重量不平衡●挂篮定位时的温度影响●预应力张拉及预应力损失的误差●挂篮非弹性变形●混凝土弹性模量●混凝土徐变及收缩●合龙工序错位引起的误差当上述因素与估计不符，而又不能及时识别引起控制目标偏离的真正原因时，必然导致在以后阶段悬臂施工中采用错误的纠偏措施，引起误差累积，所以施工控制是大跨桥梁施工过程中不可缺少的工序。
施工控制的方法经过多年的施工控制实践，在节段施工桥梁的施工控制方面一般采用自适应控制的思路。
对于预应力混凝土桥梁，施工中每个工况的受力状态达不到设计所确定的理想目标的重要原因是计算模型中计算参数的取值问题，主要是混凝土弹性模量、材料的容重、徐变系数和永存预应力等与施工中实际情况有一定的差距以及环境温度、临时荷载的影响。
要得到比较准确的控制调整措施，必须先根据施工中实测到的结构反应来修正计算模型中的这些参数值，以使计算模型在与实际结构磨合一段时间后，自动适应结构的物理力学规律，当计算模型与实际结构相吻合后，再用计算模型来指导以后的施工，这就是自适应控制的基本原理。
在闭环反馈控制基础上，再加上一个系统辩识过程，整个控制系统就成为自适应控制系统。
图1和图2为控制原理图。
当结构测量到的受力状态与模型计算结果不相符时，通过将误差输入到参数辩识算法中去调节计算模型的参数，使模型的输出结果与实际测量到的结果一致，得到了修正的计算模型参数后，重新计算各施工阶段的理想状态。
这样，经过几个工况的反复辩识后，计算模型就基本上与实际结构相一致了，在此基础上可以对施工状态进行更好的控制。
图2-2为连续梁桥常采用的施工控制框图。
图1 自适应施工控制基本原理桥梁的施工控制是一个预告-施工-量测-识别-修正-预告的循环过程。
施工控制的要求首先是确保施工中结构的安全，其次是保证结构的内力合理和外型美观。
为了达到上述目的，施工过程中必须对桥梁结构内力(如主梁应力)和主梁标高进行双控。
采用悬臂浇筑的连续梁桥在施工过程中是静定结构，只要严格按桥梁施工规范进行操作，内力状态一般能够得到保证，主要问题是施工中及长期徐变挠度的控制。
由于连续梁桥在施工过程中及合龙时不具备斜拉桥的索力调整能力，一旦发生线形误差，将永远存在于结构中，因此，及时发现误差原因，尽量减小误差发生的可能性是连续梁施工控制的关键。
所以，对于连续梁桥施工控制系统除了要求具备常规的结构分析计算手段外，具有在施工现场消除设计与实际不一致的自适应能力就成为关键，只有这样才能及时提供控制标高和控制内力的修正值。
3、监控计算监控计算就是利用建立的监控计算体系对桥梁施工过程中各阶段结构的应力和位移状态以及施工控制参数进行计算及预测，为施工提供施工控制目标值，保证施工的顺利进行并使结构最终达到或接近设计要求的成桥状态。
连续梁施工步骤连续梁施工步骤流程图见图3-1。
图3-1连续梁施工步骤流程图步骤一：桥梁基础、墩身工程施工完毕。
步骤二:安装临时支墩，安装永久支座搭设钢管支架，施工0号块。
00步骤三：安装施工挂篮，对称悬灌施工1号块。
1111步骤四：连续对称悬灌施工箱梁至最后一个对称节段。
步骤五：边跨现浇段施工,拆除挂篮。
步骤六：支架上现浇边跨合拢施工。
步骤七：拆除边孔支架，安装吊架，中跨合拢施工, 拆除临时支墩，全面成桥。
计算模型及分析方法计算分析采用有限元程序软件MIDAS/CIVIL对桥梁空间构模进行计算。
图3-2为模型示意图。
计算过程中采用正装迭代分析的方法进行施工架设过程模拟计算分析。
图3-2 计算模型图示确定计算监控基本参数计算监控基本参数的选择原则是所选择的参数在施工现场是经常变化的，并且其变化应能较敏感地反应出在施工过程中其对桥梁结构行为的影响，而且，这些参数应易于表示，易于度量，易于取得。
通常情况下，选择混凝土（材料）的弹性模量、构件自重、施工荷载、结构温度场和施工周期等作为监控基本参数。
混凝土的弹性模量、容重采用现场实测值作为计算参数。
长期收缩徐变设置关于成桥通车后收缩徐变按1000天考虑。
计算内容在施工控制开始前，根据设计图及施工单位提供的施工方案，对结构进行全施工过程模拟计算，计算采用Midas/Civil程序进行，根据计算结果对桥梁结构在施工过程中的应力按规范要求验算，并与设计单位核对计算结果。
主要结果有：①各梁段挂篮前移定位的结构内力、应力和挠度；②各梁段浇筑梁段混凝土后的结构内力、应力和挠度；③各梁段张拉预应力后的结构内力、应力和挠度；④合龙段临时连接后的结构内力、应力和挠度；⑤合龙段浇筑混凝土后（假定为荷载）的结构内力、应力和挠度；⑥合龙段浇筑混凝土后（已成为结构）的结构内力、应力和挠度；⑦桥面铺装完成后的结构内力、应力和挠度。
立模标高的确定与调整根据设计资料提供的设计线形和采用Midas/Civil分析程序进行模拟计算结果，在全施工过程中提供挂篮定位标高。
初期按理论值确定，在施工进行一定的节段数后按理论值及测量结果调整挂篮定位标高。
4、线形测量由于连续梁桥采用悬臂施工法，每施工节段的标高即每个结点坐标位置的变化与偏离都会造成合龙困难，影响最终成桥线形。