MAX13256变压器计算方法
MAX13256是MAXIM公司为方便终端客户灵活设计低功率隔离电源而推出的一款桥式整流模式控制器。

设计理念基于将DC电压全桥整流为AC，再通过变压器偶合到副边，再通过桥式整流成DC。

整个电路拓扑简洁，效率高（90%以上），可使能，可同步，隔离耐压级别灵活设计。

由于是定电压输出（变压器匝比决定输入输出关系，在高精度应用场合，需要在终端加一级LDO）
可以将MAX13256的整体电路等效为如下电路：
1．计算变压器匝比
如果不考虑整流管压降，以及半波过程中电压上升和下降的斜率，理想状态下：
V1/V2= Ø; 其中Ø=变压器匝比。

但是由于存在整流管压降，以及整流过程中电压上升和下降的斜率，导致即使1：1的变压器匝比，常规应用的输出也会比输入低1V左右（评估板实验数据是1.2V）。

这里的误差因素如下（设为ɑ）：
1）整流管导通压降--- 查整流管手册
2）整流过程中电压上升和下降存在斜率（对应每个周期的电压建立时间），导致电压会偏低--- 需要根据面积算一下。

3）变压器饶制时，圈数无法严格保证是整圈（所以在变压器的效率和体积允许的前提下，圈数越多，匝比精度越好）。

典型高精度应用匝比计算（如上所述，V1/(V2+ɑ)= Ø）。

24V转3.3V
需要考虑预留1.5V的压降给LDO，也就是考虑V2=3.3V+1.5V = 4.8V。

ɑ取1.2。

Ø = V1/(V2+ɑ) = 4:1
24V转12V
需要考虑预留3V的压降给LDO(电压越高，LDO需要的压降越大)，也就是考虑V2=12V+3V = 15V。

ɑ取1.2。

Ø = V1/(V2+ɑ) = 1.48 ≈1.5 ; 也就是3:2
24V转5V
需要考虑预留2V的压降给LDO(电压越高，LDO需要的压降越大)，也就是考虑V2=5V+2V = 15V。

ɑ取1.2。

Ø = V1/(V2+ɑ) = 2.92 ≈3 ; 也就是3:1
2．计算变压器线径：
3. 变压器圈数（不用留气隙，电感量不是强制指标）
全桥式变压器开关电源的工作原理与推挽式变压器开关电源的工作原理是非常接近的，只是变压器的激励方式与工作电源的接入方式有点不同；因此，用于计算推挽式变压器开关电源变压器初级线圈N1绕组匝数的数学表达式，同样可以用于全桥式变压器开关电源变压器初级线圈N1绕组匝数的计算。

全桥式变压器开关电源与推挽式开关电源一样，也属于双激式开关电源，因此用于全桥式开关电源的变压器铁心的磁感应强度B，可从负的最大值-Bm，变化到正的最大值+Bm，并且变
压器铁心可以不用留气隙。

全桥式开关电源变压器的计算方法与前面推挽式开关电源变压器的计算方法基本相同，根据推挽式开关电源变压器初级线圈匝数计算公式（1）和（2）式：
上面（1）和（2）式，虽然是用来计算推挽式变压器开关电源变压器初级线圈N1绕组匝数的公式，但对于全桥式变压器开关电源变压器初级线圈匝数的计算同样有效。

（1）和（2）式中，N1为变压器初级线圈N1绕组的最少匝数，S为变压器铁心的导磁面积（单位：平方厘米），Bm为变压器铁心的最大磁感应强度（单位：高斯）；Ui为开关电源的工作电压，即加到变压器初级线圈N1绕组两端的电压，单位为伏；τ = Ton，为控制开关的接通时间，简称脉冲宽度，或电源开关管导通时间的宽度（单位：秒）；
F为工作频率，单位为赫芝，一般双激式开关电源变压器工作于正、反激输出的情况下，其伏秒容量必须相等，因此，可以直接用工作频率来计算变压器初级线圈N1绕组的匝数；F 和τ取值要预留20%左右的余量。

式中的指数是统一单位用的，选用不同单位，指数的值也不一样，这里选用CGS单位制，即：长度为厘米（cm），磁感应强度为高斯（Gs），磁通单位为麦克斯韦（Mx）。

补充：
由于推挽式变压器的铁心分别被流过变压器初级线圈N1绕组和N2两个绕组的电流轮流进行交替励磁，变压器铁心的磁感应强度B，可从负的最大值-Bm，变化到正的最大值+Bm，因此，推挽式变压器铁心磁感应强度的变化范围比单激式变压器铁心磁感应强度的变化范围大好几倍，并且不容易出现磁通饱和现象。

推挽式变压器的铁心一般都可以不用留气隙，因此，变压器铁心的导磁率比单激式变压器铁心的导磁率高出很多，这样，推挽式变压器各线圈绕组的匝数就可以大大的减少，使变压器的铁心体积以及变压器的总体积都可以相对减小。