斜道计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数平面图立面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 113600 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4730水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.035+G kjb×l b/(m+1))+1.4×G kq×l b/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.035+0.3×1.2/(2+1))+ 1.4×3×1.2/(2+1))×0.894=1.668kN/m正常使用极限状态q'=((0.035+G kjb×l b/(m+1))+G kq×l b/(m+1))×cosθ=((0.035+0.3×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1))×0.894=1.211kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×1.668×(1/0.894)2=0.209kN·mσ=M max/W=0.209×106/4730 = 44.186 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax= 0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.211×(1000/0.894)4/(100×206000×113600)=0.548m m≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1000/0.894/150，10]=7.457mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.1×ql a/cosθ=1.1×1.668×1/0.894=2.052kN正常使用极限状态R max'=1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.211×1/0.894=1.49kN四、横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=R max/cosθ=2.052/0.894=2.295kNq=1.2×0.035=0.042kN/m正常使用极限状态F1'=R max'/cosθ=1.49/0.894=1.667kNq'=0.035kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.925×106/4730 = 195.56 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =4.406mm≤[ν] = min[l b/150，10]= min[1200/150，10]=8mm 满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.32kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8max c纵向水平杆：R max=2.052/0.894/2=1.148kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算斜道跑数n 2 斜道每跑高度H(m) 31、立杆承受的结构自重荷载N G1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035×n/2/(n×H)=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035×2/2/(2×3)=0.013kN/m单内立杆：N G1k=(g k+ g k1＇)×(n×H-H1)=(0.35+0.013)×(2×3-3)=1.089kN双内立杆：N GS1k =(g k+ g k1＇+0.035)×H1=(0.35+0.013+0.035)×3=1.194kN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.035/H=(1/0.894+(1/0.894)×2/2)×0.035/3=0.026kN/m 单中间立杆：N G1k=(2×g k-0.035+ g k1＇)×(n×H-H1)=(2×0.35-0.035+0.026)×(2×3-3)=2.073kN双中间立杆：N GS1k =(2×g k+ g k1＇)×H1=(2×0.35+0.026)×3=2.178kN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值N G2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894 )]×(2/2)/(2×3)=0.063kN/m单内立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.063×(2×3-3)=0.189kN双内立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.063×3=0.189kN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]/H=[0.3×(1/0.894)×1.2/2+0.16×(1/0.894)]/3=0.127 kN/m单中间立杆：N G2k=g k2＇×(n×H-H1)=0.127×(2×3-3)=0.381kN双中间立杆：N GS2k =g k2＇×H1=0.127×3=0.381kN立杆施工活荷载计算N Q1k=[G kq×(l a/cosθ)×l b/2]×n j=[3×(1/0.894)×1.2/2]×2=4.027kN七、立杆稳定性验算1立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.2=1.8m长细比λ= l0/i =1800/15.9=113.208≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.2=2.079m长细比λ= l0/i =2079/15.9=130.755查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.3962、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+1.4×4.027=7.171kN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+1.4×4.027=8.583kN N=max{N1，N2}=8.583kNσ= N/(φA) =8583/(0.396×450)=48.165N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+7.171=8.831kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.583=11.654kN N=max{N s1，N s2}=11.654kNσ= (K S×N S)/(φA) =(0.6×11654)/(0.396×450)=39.239N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(1.089+0.189)+0.9×1.4×4.027=6.608kN 单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.073+0.381)+0.9×1.4×4.027=8.019kN N=max{N1，N2}=8.019kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=N/(φA)+M w/W=8019/(0.396×450)+0.061×106/4730=57.896N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N1=1.2×(1.194+0.189)+6.608=8.268kN双中间立杆：N S2=1.2×(N GS1k+N GS2k)+N2=1.2×(2.178+0.381)+8.019=11.09kNN=max{N s1，N s2}=11.09kNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.334×1×1.22/10=0.061kN·mσ=K S×N S/(φA)+M w/W=0.6×11090/(0.396×450)+0.061×106/4730=50.236N/mm2≤[f]= 205 N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算单内立杆：N1=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(1.089+0.189)+4.027=5.305kN单中间立杆：N2=(N G1k+N G2k)+N Q1k=(2.073+0.381)+4.027=6.481kN双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：N S1=(N GS1k+N GS2k)+N1=(1.194+0.189)+5.305=6.688kN双中间立杆：N S2=(N GS1k+N GS2k)+N2=(2.178+0.381)+6.481=9.04kNN=max{N1，N2，N s1，N s2}=9.04kN立杆底垫板平均压力P=N s/(k c A)=9.04/(0.4×0.25)=90.4kPa≤f g=160kPa满足要求！。