序号
一1设计流量Q=720
日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=
720.00日最大变化系数Kz=
30.00
BOD 5=250COD=500SS=
NH 4--=200
TP=32）出水水质
BOD 5=20COD=60SS=
NH 4--N=15
TP=1
二1污泥负荷-Ns
N S =K 2*S e *
f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）N S =0.26
一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kg 2曝气时间
T A =24S 0/(
N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3
T A =2.82
3
活性污泥界面的初始沉降速度
Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，V max =4.6*104*X 0
-1.26水温20℃，
t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41
水温20℃
4沉淀时间
T s =[H*(1/
m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96
水温20℃
5一周期所用时间
Tc ≥
T A +T S +T D Tc=6.17T D =1.5
T D -排水时间
CASS 设计计算表（全）
设计依据及参考资料1）进水水质
工艺计算
一周期时间8h 周期数
3
次/天
6
CASS 池需要总容积
V=m*n*Q *C*T C /Lv*Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，n=2
n-反应器个数；
V=
1217.397
反应器实际总容积
V 实际=L 实际×B 实V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=
811.20H=
6
H-反应器有效高度,≦6m
8
单个反应器面积
S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方
N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝
最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[Δ
Vmax*H*(1/m)]/[(q*H=6.50池高
L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64
L 最终取
20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取
6预反应区长度L 1=3.33
参考取值(0.16-0.25)L
0.16
9
隔墙底部连通孔口尺寸，
A 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安
n 1=
2
连通孔个数n 1
5小于4m 6m 8m 10m 12m u=39
u-孔口流速，20-50m/h 39
10总需氧量
O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d
O D =407.33
a=0.53a-活性污泥微生物每
代谢1kgBOD 需氧量,
生活污水为0.42-0.53
池宽与连通孔数量关
系
池宽
b=0.15b-1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188
11总供氧量
SOR=[O D*
C S(20)*(760/
SOR=438.61kgO2/d
C S(20)=9.17
清水20℃饱和溶解氧
浓度，mg/L
C S(T)=9.17
清水T℃饱和溶解氧
浓度，mg/L
T=20
混合液水温，7-8月
平均水温，℃
C L=2
混合液溶解氧浓度，
mg/L
α=0.93K La的修正系数，高
β=0.95饱和溶解氧修正系
数，高负荷法取r=1.28
曝气头水深修正，
r=1/2*[（10.33+H A）H A=5.80曝气头水深，H A=H
H A，=0.2
曝气装置距池底深
度，m
P=760
处理厂所在地大气
压，mmHg
t=11天的曝气时间，1d
E A=10氧利用率，10%
12总供风量
G S=SOR/[
0.28E A*(27
G S=16812.17m3/d
T`=20室外空气温度，℃
n机=2拟采用风机数量，不
含备用
Q机
=G S/[n*(24
Q机=8.29
风机必须流量，
m3/min
P机=60.00风机必须压力，kpa
k产=0.2去除1kgBOD产生剩余
污泥，kg
污泥排=
（COD进-
污泥排=63.36每天污泥排放量，k g
）
设计水温 T
10
=
250TN=250
70TN=20
个1-5个
1个
2连通孔数量
3
4
5。