２４
坏的现象，防摇绳的使用寿命也大大延长，达到了一 年多。同时，防摇油缸消除了内泄漏现象，再也不用 频繁更换油缸活塞杆密封圈，副油箱溢油问题也得 到了圆满解决。 一年来的装卸生产实践证明，上述诸项技术改 进达到了预期的效果，从提高设备管理水平与装卸 生产安全性，以及从节省设备维修费用与减轻工人 维修工作量等方面，都取得了较好的效益。据测算， 这项技术改进一年可节省费用达１０万元。
引用本文格式：邹根森.Zou Gensen 场桥吊具防摇装置的改进[期刊论文]-港口装卸 2005(1)
邹根森：３１５０４０，浙江省宁波市江东区樟树街１８１弄７号４０２室 收稿日期：２００４—０７一１４
万方数据
场桥吊具防摇装置的改进
作者： 作者单位： 刊名： 英文刊名： 年，卷(期)： 邹根森， Zou Gensen 宁波港集团北仑第三集装箱有限公司 港口装卸 PORT OPERATION 2005(1)
港口装卸２００５年第１期（总第１５９期）
场桥吊具防摇装置的改进
宁波港集团北仑第三集装箱有限公司 邹根森
摘
要：对场桥吊具防摇装置进行改进，解决了电磁阀线圈易损坏、防摇钢丝绳易磨损、油缸出现内泄漏等
问题，达到预期的改造目的。
关键词：轮胎龙门吊；防摇；线圈；钢丝绳；油缸；内泄漏
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｐｒｏｂＩｅｍ ｗｉｔｈ ａｎｔｉ—ｓｗａｙ ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ ＲＴＧ ｉｓ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ，ｓｏ ｔｈａｔ销３．圆筒体４．转轴 ５．平面轴承 ６．绳卡７．防摇绳 图２防摇绳与活塞杆的连接（改进后）
家选配的锕丝绳型号为６×３６一９１２，为不旋转点
接触钢丝绳。点接触钢丝绳耐磨性能较差，此外不 旋转钢丝绳出绳角“允许范围较小（仅为０．２５。～
２．７５
４
ｏ）。经测量，防摇绳在滑轮绳槽的出绳角仅最
ＧＢ３８１１起重机设计规范．
２张质文．起重运输机械．北京：人民铁道出版社，１９８５．
苗建广：２３００００，安徽省蚌埠市胜利东路１５２９号 收稿日期：２００４一ｌｌ—１８ ２３
路货物运输的发展方向。为了既适应市场货源的变
万方数据
和压力开关Ｅ组成，该回路的工作压力为３～４ ｋＰａ，蓄能器Ｃ缓冲吊具摇摆时油路中产生的压力 波动。充油回路的工作压力与吊具液压系统的工作 压力相同，当缓冲回路的压力低于３ ｋＰａ时，压力开 关Ｅ动作，电磁换向阀ｓ１通，吊具泵对蓄能器ｃ充 油加压，并对防摇油缸进行补油；当缓冲回路的压力 高于４ ｋＰａ时，压力开关Ｅ动作，电磁换向阀ｓ１断， 吊具泵停止供油。
结语
防摇系统改进后，彻底解决了线圈因发热而烧
大为３。左右。可见厂家选择的钢丝绳规格与型号 不能满足实际出绳角所允许的要求范围，一定程度 上也加剧了钢丝绳的磨损。 副油箱Ｂ经常出现自动溢油现象。具体现象为 液压系统工作一段时间后，副油箱出现油位升高，有 的甚至从加油口溢出液压油。将油缸回油管拆掉，让 吊具上下运动，使防摇油缸作用，发现回油管有液压 油漏出，说明防摇油缸存在内泄漏。解体防摇油缸发 现活塞杆密封圈磨损严重。在作业中进一步观察发 现，活塞杆存在转动现象，而防摇绳的转动很小。另 外，考虑到原活塞杆与防摇绳之间的连接为一般的销 轴联接方式，选择的防摇绳是不旋转钢丝绳，因而作 业中转动量很小，活塞杆却经常出现转动，导致活塞
２
杆密封圈磨损加快，密封圈磨损后，防摇油缸进油腔 与回油腔相通，油缸产生内泄漏，内泄漏油进入副油
箱，使油位升高。油缸产生内泄漏后，还使液压防摇
系统的性能下降，影响了装卸生产的安全。
３
解决方案
（１）将电磁换向阀Ｊｓ２设置在常闭位，只有吊箱
时，线圈才通电，这样就大大缩短了线圈的工作时 间，避免其因长时间通电而烧坏。 （２）降低液压系统的工作压力，即由１２ ｋＰａ降 为１１ ｋＰａ，使防摇绳受力减小；同时，重新选择钢丝 绳型号，采用线接触旋转钢丝绳，型号为６×３７＋Ｆｃ 一囝１２。线接触钢丝绳的耐磨性能优于点接触钢丝 绳，并且其出绳角ｄ允许范围达０．２５。～３．５。，大于 实际要求的出绳角，因此改善了防摇绳的耐磨性能。 （３）改进防摇绳与活塞杆的连接方式。活塞杆 通过销轴与圆筒体相连，圆筒内装有平面轴承，平面 轴承与转轴紧密配合，防摇绳与转轴通过绳卡相连， 见图２。防摇系统起作用时，防摇绳与转轴可一起 自由转动，而圆筒体不会旋转，与圆筒体相连的活塞 杆也就不会出现转动现象，从而避免了因活塞杆转 动而造成的密封圈磨损，解决了油缸的内泄漏所带 来的油箱溢油等问题。
３
化，又节省有限的资金，对原有起重机进行技术改造 是一条可行的途径。 实践证明，对起重机进行技术改造，必须有科学 的方法作指导，要切实弄清起重机改造前后的技术 状态。 该起重机改造成功后，至今已经正常运行了近 半年的时间，创造了很好的经济效益和社会效益。
参考文献
１
结语
随着国民经济的快速发展，集装箱运输成为铁
①，选５台场桥作对比试验，分别将液压系统压力设
定为１２ ｋＰａ、１ｆ．５
ｋＰａ、１１ ｋＰａ、１０．５
ｋＰａ和１０
ｋＰａ，
考察防摇性能（不致于下降太大）及钢丝绳的磨损 情况。经过近一年的试验对比表明，将系统压力设 定为１１ ｋＰａ是比较理想的。在此工作压力时，防摇 性能在满足装卸生产要求的前提下下降不是很大， 而且钢丝绳磨损情况较好。针对原因②、③，原来厂
液压防摇系统工作原理
我公司场桥上采用的是液压防摇装置，见图１。
它是由小车架上的防摇卷筒引出４根防摇钢丝 绳，每根钢丝绳与吊架上对角布置的防摇油缸相 连，液压系统产生一定的系统压力，对防摇油缸自 动充压，使防摇油缸保持一定的拉力以张紧防摇ｅ 钢丝绳。同时，防摇油缸作为防摇系统的阻尼器， 能吸收吊具和集装箱摇摆时产生的能量，从而达 到防摇的目的。 整个液压系统设置在吊架上，吊架四角各布 置１个防摇油缸。液压防摇系统通过快速接头与 吊具液压系统相连，它与吊具液压系统共用一个 动力站。液压防摇系统可划分为３个回路，即工
ｏｆ ｃｏｉｌ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ ｖａｌＶｅ，ｔｈｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｘｐｅｃｔｉｎｇ
ｐｕ。ｐｏｓｅ ｔｏ ｅａｓｙ ｗｅａｒ ｅａｓｙ
ｄａｍａｇｅ ｓｏｌｖｅｄ
ａｎｄ
ｔｅａｒ
ｏｆ ａｎｔｉ—ｓｗａｙ ｗｉｒｅ
ｒｏｐｅ
ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｎｅｒ １ｅａｋａｇｅ ｏｆ ｃｙｌｉｎｄｅｒ
ａｒｅ
ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅｍ
ｉｓ ａｔｔａｉｎｅｄ．
］Ｉ（ｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＲＴＧ；ａｎｔｉ—ｓｗａｙ；ｃｏｉｌ；ｓｔｅｅｌ ｗｉｒｅ ｒｏｐｅ；ｃｙｌｉｎｄｅｒ；ｉｎｎｅｒ—ｌｅａｋａｇｅ
无论是岸桥还是场桥，为了缩短吊具与集装箱 的对位时间，提高装卸效率与安全性，一般要采取相 应的防摇措施。
ｌ
作回路、缓冲回路和充油回路。工作回路系统压力 为１２ ｋＰａ（吊箱时）和８ ｋＰａ（空吊具时），由电磁换 向阀Ｓ２来进行切换。工作回路使防摇油缸保持一 定的工作压力，拉紧防摇绳。缓冲回路由蓄能器ｃ
图１液压系统
根据计算，载荷在悬臂端时挠度超标，故改造后 的起重机严禁在悬臂端作业¨。。 从对比分析与检测结果可以看出，起重机在起 吊３０ ｔ时，其应力分析结果与检测结果的最大相对 误差较小，在正常的测试误差内。其跨中挠度值也 在规定的范围内。因此，改造后的起重机金属结构 在上述限制条件下，符合起重机金属结构的设计规 范，可以投入正常的集装箱装卸作业。
液压防摇装置存在的问题及其主要故障
原因分析
电磁换向阀睨线圈易出现发热烧坏故障。原设
计为场桥主控合上后，舵线圈即通电工作。此时，场桥 处在空吊具状态，防摇系统压力为８ ｋＰａ；当吊重箱时， ５２线圈失电，系统工作压力变为１２ ｋＰａ。由于场桥大 部分时间并没有吊箱作业，因此该线圈的工作时间很 长，而电磁阀线圈并不适于长时间通电工作。 防摇钢丝绳不到４个月即出现因不正常磨损断 丝而报废的现象。防摇绳不正常损坏的主要原因有 以下３个：①钢丝绳张力过大；②钢丝绳型号选择不 对；③钢丝绳绕过滑轮时的出绳角过大。针对原因