说明：本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算；层高最高为，顶板最厚450mm，主梁截面尺寸最大的为500×900mm。

根据市场材料供应情况：100×100mm木方实际的最小截面为85×85mm，50×100mm木方实际的最小截面为45×85mm，本计算均取最小截面尺寸85×85mm、45×85mm的木方为计算参数。

（一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为300mm的楼板，使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺12mm 厚竹胶板。

2、龙骨设计:主龙骨采用100×100mm，间距900mm，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用100×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距900×900mm；水平杆步距1200mm。

对于人防区板厚为180mm的楼板，使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺12mm 厚竹胶板。

2、龙骨设计:主龙骨采用100×100mm，间距1000mm，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用50×100mm 木方，间距250mm。

3、支撑设计：楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距1000×1000mm；水平杆步距1200mm。

（二）、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多，按照450×800mm与550×1000mm计算。

人防区按照以下方式支设模板：1、面板设计：梁底模、侧模均采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根φ48钢管，间距900mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底模主龙骨采用两根φ48钢管，间距900mm，次龙骨采用100×100mm 木方，间距300mm，梁下加顶撑间距900mm 。

3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向900mm横向间距900mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距900mm，沿梁高间距600 mm，内套内径φ16PVC套管。

非人防区按照以下方式支设模板：1、面板设计：梁底模、侧模均采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50×100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根φ48钢管，间距1000mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm，主龙骨为两根φ48钢管，间距1000mm，梁下加顶撑间距1000mm 。

3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向1000mm横向间距1000mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距1000mm，沿梁高间距600 mm，内套内径φ16PVC套管。

（三）、墙体模板的设计对于地下二层高度墙体模板支护采用以下方案：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距600mm，次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为600mm，垂直墙面方向为600mm。

4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1800mm。

对于地下一层高度墙体模板支护采用以下方案：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距500mm，次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为500mm，垂直墙面方向为500mm。

4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1500mm。

（四）、柱体模板的设计地下二层：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距600mm，与扣件式脚手架连接加固；次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m 左右一道，顶部一道。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm，竖直方向间距600mm。

地下一层：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。

2、龙骨设计：主龙骨采用两根φ48钢管，间距500mm，与扣件式脚手架连接加固；次龙骨采用50×100mm 木方，间距300mm。

3、支撑设计：：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m 左右一道，顶部一道。

4、加φ14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm，竖直方向间距500mm。

在地下二层非人防区180mm厚顶板处需考虑900mm厚度回填土自重对模板系统影响。

900mm厚回填土单位密度取值m3，单位重量为m3，按照均布荷载m2进行验算。

附件一：计算书一、地下室人防区顶板模板验算（一）计算参数：1.顶板支撑承重体系：荷载→竹胶板→木方次龙骨→木方主龙骨→脚手架支撑系统2.楼板：楼板厚h＝300mm，楼板混凝土标准值24KN/m3 ,楼板钢筋单位重量取值m3,施工人员及设备(均布荷载)m 2 ,施工人员及设备(集中荷载); 3. 楼板模板:楼板模板采用12mm 厚竹胶板。

竹胶板容重取8KN/m 3。

单位面积荷载×1×1×8=m 2,毛截面惯性矩3121I bh =;截面抵抗矩261w bh =;抗弯强度设计值f m =15N/mm 2 ;弹性模量E=×103N/ mm 2。

受弯构件允许挠度值400[w]l=。

4. 次龙骨:采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距300mm 布置,木方单位重量标准值 KN/ mm 2 , 受弯构件允许挠度值400[w]l=;取最小截面计算毛截面惯性矩 631035.4121I ⨯==bh ，截面抵抗矩521002.161w ⨯==bh ，弹性模量E=9000N/ mm 2 ; 抗弯强度设计值f m =13N/m 2 。

5. 主龙骨:采用100×100mm 木方作为主龙骨,间距900mm 布置,木方单位重量标准值 KN/ mm 2 , 受弯构件允许挠度值400[w]l =;取最小截面计算毛截面惯性矩631035.4121I ⨯==bh ，截面抵抗矩521002.161w ⨯==bh ，弹性模量E=9000N/ mm 2 ; 抗弯强度设计值f m =13N/m 2 。

6. 支撑系统:采用碗扣脚手架作为下部支撑,立杆间距为900mm ×900mm;横杆间距为l 1=1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:m.顶板支撑架立面简图(二)楼板模板验算: 1.受力分析:竹胶板为单向板受力,采用100×100木方作为次龙骨间隔300mm 布置,跨间距b=300mm=,取c=1m 作为计算单元,按三跨连续梁为计算模型进行验算.计算单元简图如下：2.荷载计算;模板自重G 1K = KN/m 2楼板钢筋自重G 2K =×=m 2楼板混凝土自重G 3K=24×= KN/m 2 施工人员及设备(均布荷载)Q 1K = KN/m 2 施工人员及设备(集中荷载)Q 1K ’ = KN/m 2永久荷载分项系数取2.1=i γ；可变荷载分项系数取4.1=Qi γ。

由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。

则设计均布荷载分别为： 均布线荷载：()()mKN cQ G G G q k Qi K k k i /155.131]5.24.12.775.0096.02.1[][13211=⨯⨯+++⨯=⨯⨯+++⨯=γγ恒载：()()mKN cG G G q K k k i /655.91]2.775.0096.02.1[][3212=⨯++⨯=⨯++⨯=γ集中荷载设计值为: KN P Qi 5.35.24.1Q 1k'=⨯=⨯=γ 3.强度计算：(1)当施工荷载为均布荷载作用时：当荷载均布作用时，模板强度计算简图mKN b q K M M ⋅=⨯⨯==12.03.0155.13101.02211(2)当施工荷载为集中荷载作用时:qPNN1211当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图中间最大跨中弯矩mKN PbK b q K M M M ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+=293.03.05.3213.03.0655.908.022221中间跨最大跨中弯矩两者中最大的弯矩m KN M ⋅=293.021为强度计算值。

模板的截面抵抗矩：3222400061210006mm bh W =⨯==则226max /15][/2.122400010293.0mm N f mm N W M m =〈=⨯==δ故截面抗弯强度小于mKN PbK b q K M M M ⋅=⨯⨯+⨯⨯=+=205.03.05.3175.03.0655.9025.022222设计值，该模板强度指标满足要求。

4．挠度验算：43333101441212100012mm ch I ⨯=⨯== E=9000N/mm 2408.0101449000100300655.9677.01003442=⨯⨯⨯⨯⨯==EIb q K W ν 取[]75.0400300400408.0===<=b νν，故满足要求。

(三)次龙骨强度、挠度验算1.取宽300mm 为计算单元；采用100×100木方作为主龙骨间距900mm 布置，跨间距l=900mm 。

木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l 1 =300mm,按照受力分析最不利原则,按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=900mm 。

计算单元简图如下：次龙骨支撑荷载计算单元图2.荷载计算：模板自重G 1K =+=m 2楼板钢筋自重G 2K =×=m 2楼板混凝土自重G 3K=24×= KN/m 2 施工人员及设备(均布荷载)Q 1K = KN/m 2 施工人员及设备(集中荷载)Q 1K ’ = KN 均布线荷载：()()mKN bQ G G G q k Qi K k k i /004.43.0]5.24.12.775.0256.02.1[][13211=⨯⨯+++⨯=⨯⨯+++⨯=γγ恒载:()()mKN b G G G q K k k i /954.23.0]2.775.0256.02.1[][3212=⨯++⨯=⨯++⨯=γ 集中荷载设计值为: KN P Qi 5.35.24.1Q 1k'=⨯=⨯=γ 3.强度计算:(1)按照两端悬臂梁计算①当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用时，强度计算简图319003001===l l n 支座弯矩mKN l q M ⋅-=⨯⨯-=-=18.03.0004.4212122111跨中弯矩m KN n l q M ⋅=⨯-⨯⨯⨯=-=225.0])31(41[9.0004.481)41(81'222211②当施工荷载集中于跨中时:当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图319003001===l l n 支座弯矩mKN l q M ⋅-=⨯⨯-=-=133.03.0954.2212122122跨中弯矩mKN Pln l q M ⋅=⨯⨯+⨯-⨯⨯⨯=+-=954.09.05.341])31(41[9.0954.28141)41(81'222222 取①、②中最大弯距值m KN M ⋅=954.0max 为强度计算值3222.102354685856mm bh W =⨯==则226max /13][/32.92.10235410954.0mm N f mm N W M m =<=⨯==δ，故验算满足要求。