雷诺数Rei 43198.4432
进口管内流体流动的摩擦系数λ
0.025333701
传热管显热段阻力△p2
6.121670556 Pa
3
汽相流动阻力△pV3的计算
G= 153.1581168 kg/(m2*s)
汽相在传热管内的质量流速Gv
20.42108224 kg/(m2*s)
雷诺数Rev 70197.4702
再沸器的选用
立式热虹吸式再沸器
壳程 水蒸气
冷凝温度 潜热rc 黏度 μc
50 ℃ 2334 kJ/kg 0.406 mPa*s
热导率λc 密度ρc
0.668 W/(m*K) 977.8 kg/m3
管程 釜液
温度 潜热rb 液相黏度 μb 液相比定压热容Cpb 汽相黏度μv 蒸汽压曲线斜率(△t/△p)s
循环阻力 1
釜液在管程进口管内的质量流速G
781.7930653 kg/(m2*s)
雷诺数Rei
1002298.8
进口管长度与局部阻力当量长度Li
17.81471964 m
摩擦系数λi 0.01622517
管程进口管阻力△p1
2
釜液在传热管内的质量流速G
1454.037478 Pa 153.1581168 kg/(m2*s)
7651.129029 W/(m2*K)
污垢热阻及管壁热阻 沸腾侧Ri
0.000511771 m2*K/W
冷凝侧R0
0.00015 m2*K/W
显热段传热系数 KL
458.5155748 W/(m2*K)
管壁热阻RW 5.1177E-05 m2*K/W
传热管内釜液质量流速Gh
xe=0.21时
1/Xtt
43.5 ℃ 766756.0104 W
38 mm 105.4645331
622.6496644 150 mm 250 mm
传热系数K 传热面积Ap 厚度δ 105 管心距t 700 L/Ds=5 (4-6)
0.09 W/(m*K) 405 kg/m3 0.003 N/m 34 kg/m3 2.763 kg/s
2
显热段的长度LBC
0.275353269 m
0.137676635 蒸发段LCD长度 1.724646731
传热面积裕度
1
传热系数Kc
2
实际需要传热面积Ac
3
传热面积裕度H
循环流量校核
993.5730388 17.74059305 0.419390055 >30%
循环系统的推动力
1 x=xe/3=0.033时 Xtt
管程出口管中液相质量流速GL
225.1564028 kg/(m2*s) 管程出口管中液相质量流动雷诺数ReL
管程出口管液相流动摩擦系数λL
0.017497493
管程出口液相流动阻力△pL5
128.3414493 Pa
管程出口管中两相流动阻力△p5
1007.22165 Pa
系统阻力△pf
2809.410222 Pa
传热管内汽相流动的摩擦系数λv
0.023132804
传热管内汽相流动阻力△pv3
7.414179358 Pa
液相流动阻力△pL3的计算
液相在传热管内的质量流速GL
132.7370346 kg/(m2*s)
雷诺数ReL 456283.556
传热管内液相流动的摩擦系数λL
0.017603777
传热管内液相流动阻力△pL3
循环推动力与循环阻力的比值△pD/△pf
1.04223632 0.040524706
0.015693 481103.4
显热段传热管内表面传热系数 αi
916.6957487 W/(m2*K)
2
3 4 蒸发段传热系数KE 1
蒸汽冷凝的质量流量Dc 0.328515857 kg/s
传热管外单位润湿周边上凝液质量流量M 0.026093
冷凝液膜的Re0
257.0694087 <21001/(m*s)源自管外冷凝表面传热系数 α0
3.71361897 两相流的液相分率RL
2 x=xe=0.1时 3
Xtt
1.187078639 查表3-19根据焊接需要取
两相流的液相分率RL
l
0.8
0.385546942 两相流平均密度ρtp 0.22703753 两相流平均密度ρtp
177.0379 118.2309
4
循环系统的推动力△pD
2928.069371 Pa
管程出口管中汽相质量流速Gv
56.2891007 kg/(m2*s)
管程出口管的长度与局部阻力的当量长度之和l'
29.29864422 m
管程出口管中汽相质量流动雷诺数Rev 1465861.997 管程出口管汽相流动摩擦系数λv
管程出口管汽相流动阻力△pV5
26.44548286 Pa
液相流动阻力△pL5的计算
700 25.18082136 m2
2.5 mm 49.4 mm
长度L/m b
显热段传热系数KL
传热管出口处汽化率xe
0.2
循环流量Wt 13.81542361 kg/s
2 11.29655
1
传热管内质量流速G
153.1581168 kg/(m2*s) 雷诺数Re
43198.4432 普朗特数Pr 4.4694
20.01203611 Pa
传蒸热发管段内 管两内相因流动动量阻变力化△引起p3 的阻力系数 200.9757632
4
M
2.435338586
蒸发段程管内因动量变化引起的阻力△p4 141.0536608 Pa
5
汽相流动阻力△pV5的计算
管程出口汽液相总质量流速G
281.4455035 kg/(m2*s)
545.7086452 W/(m2*K)
W/(m2*K
4
对流沸腾因子Ftp
1.985442356
两相对流表面传热系数αtp 1083.47306 )
沸腾表面传热系数αv
577980.6647
5
沸腾传热系数KE
1078.999126
显热段LBC和蒸发段LCD的长度
1
显热段的长度LBC与传热管总长L的比值LBC/L
估算设备尺寸
传热温差△tm 再沸器热流量Q 传热管规格(外径d0) 传热管数NT 壳径Ds 进口管直径Di 出口管直径D0
传热系数校核
6.5 ℃ 277.5 kJ/kg 0.117 mPa*s 3.438 kJ/(kg*K) 0.0096 mPa*s 0.00181 m2*K/kg
液相热导率λb 液相密度ρb 表面张力σb 汽蒸相发密质度量ρ流v量 Db
x=0.84xe=0.4时 1/Xtt
551369.2205 kg/(m2*h) 0.771867221 查图 3-29αE 0.321794396 查图 3-29α'
0.28 0.9
2
泡核沸腾压抑因数α
0.59
泡核表面传热系数αnb
977791.8503 W/(m2*K)
3
以液体单独存在为基准的对流表面传热系数αi