临沂市老年养护院幕墙工程玻璃幕墙节能计算书设计：校对：审核：批准：目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)2 计算中采用的部分条件参数及规定 (1)2.1 计算所采纳的部分参数 (1)2.2 规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定 (1)3 幕墙系统结构基本参数 (3)3.1 地区参数： (3)3.2 建筑参数： (3)3.3 环境参数 (3)3.4 单元参数 (3)3.5 框传热系数相关参数 (3)4 玻璃的传热系数U值的计算 (3)4.1 计算基础及依据 (3)4.2 室外表面换热系数 (4)4.3 室内表面换热系数 (4)4.4 多层玻璃系统材料的固体热阻 (4)4.5 多层玻璃系统内部气体间层的热阻 (4)5 幕墙系统框的传热系数U值的计算 (5)5.1 框的传热系数U f (5)5.2 幕墙框与玻璃结合处的线传热系数ψ (7)6 幕墙系统整体的传热系数U值 (7)7 太阳光透射比及遮阳系数计算 (7)7.1 太阳光总透射比g t (7)7.2 幕墙系统计算单元的遮阳系数 (8)7.3 幕墙系统计算单元可见光透射比计算 (8)8 结露计算 (8)8.1 水表面的饱和水蒸气压计算 (8)8.2 在空气相对湿度f下，空气的水蒸气压计算 (9)8.3 空气的结露点温度计算 (9)8.4 幕墙系统玻璃内表面的计算温度 (9)8.5 结露性能评价 (9)建筑幕墙系统节能设计计算书1计算引用的规范、标准及资料《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26-2010《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2010《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003《居住建筑节能设计标准意见稿》 [建标2006-46号] 《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》 JGJ/T151-2008 《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑玻璃可见光、透射比等以及有关窗玻璃参数的测定》GB/T2680-94《建筑节能工程施工质量验收规范》 GB50411-2007 《居住建筑节能检测标准》 JGJ/T132-2009 《公共建筑节能改造技术规范》 JGJ176-2009《公共建筑节能检测标准》 JGJ/T177-2009 《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2000《节能建筑评价标准》 GB/T50668-2011 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20122计算中采用的部分条件参数及规定α2.1计算所采纳的部分参数按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008采用(1)冬季标准计算条件应为：室内空气温度：Tin=20℃；室外空气温度：Tout=-20℃；室内对流换热系数：hc,in=3.6W/(m2·K)；室外对流换热系数：hc,out=16W/(m2·K)；室内平均辐射温度：Trm,in =Tin室外平均辐射温度：Trm,out =Tout太阳辐射照度：Is=300W/m2；(2)夏季标准计算条件应为：室内空气温度：Tin=25℃；室外空气温度：Tout=30℃；室内对流换热系数：hc,in=2.5W/(m2·K)；室外对流换热系数：hc,out =16W/(m2·K)；室内平均辐射温度：Trm,in=Tin室外平均辐射温度：Trm,out=Tout太阳辐射照度：Is=500W/m2；(3)计算传热系数应采用冬季标准计算条件，并取Is=0W/m2；(4)计算遮阳系数、太阳光总透射比应采用夏季标准计算条件；(5)结露性能计算的标准边界条件应为：室内环境温度：20℃；室内环境湿度：30%，60%；室外环境温度：0℃，-10℃，-20℃(6)框的太阳光总透射比gf应采用下列边界条件：qin=α·Isα：框表面太阳辐射吸收系数；Is：太阳辐射照度(W/m2)；qin：框吸收的太阳辐射热(W/m2)；α2.2规范GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》的部分规定(1)结构所在的建筑气候分区应该按下面表格取用。

(2)根据建筑所处城市的建筑气候分区，围护结构的热工性能应分别符合下面各表的相关规定。

表4.2.2-1 严寒地区A区围护结构传热系数限值表4.2.2-3 寒冷地区围护结构传热系数和遮阳系数限值3 幕墙系统结构基本参数 α3.1 地区参数：山东，地区类别属于寒冷地区；α3.2 建筑参数：建筑物长度：62.1m ； 建筑物宽度：60.1m ； 建筑物高度：26.2m ； 建筑物朝向：西、北； 建筑物体形系数：0.104； 建筑物窗墙比：0.47； 计算项目类型：幕墙系统；α3.3 环境参数建筑物采用集中取暖系统：α3.4 单元参数中空玻璃：6+12(中空层)+6(mm)；外片：LOW-E 镀膜； 内片：普通玻璃；中空气体间层气体：空气； 幕墙系统的面积：A=29.07m 2；幕墙系统玻璃的面积：A g =26.136m 2； 幕墙系统框的面积：A f =2.934m 2；幕墙系统框的总表面面积：A surf =4.89m 2； 玻璃区域的总周长：l ψ=21.6m ； 幕墙系统角度：θ=90度； 计算单元高度：H=10.4mm ；α3.5 框传热系数相关参数A d,i =1.5m 2 A d,e =0.5m 2 A f,i =1m 2 A f,e =0.3m 24 玻璃的传热系数U 值的计算玻璃传热分析简图如下：室外中空玻璃结构传热简图α4.1 计算基础及依据计算玻璃的传热系数U 值，依据《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008进行计算。

U 值是表征玻璃传热的参数。

表示热量通过玻璃中心部位而不考虑边缘效应，稳态条件下，玻璃两表面在单位环境温度差条件时，通过单位面积的热量。

U 值的单位是W/(m 2·K)。

按规范6.4.1规定，计算玻璃的传热系数应该采用下面的公式： U g =1/R t 6.4.1-2 [JGJ/T151-2008]而玻璃系统的传热阻R t 应为各层玻璃、气体间层、内外表面换热阻之和，应该下面计算公式采用：R t =1/h out +∑R i +∑R g,i +1/h in 6.4.1-3[JGJ/T151-2008] R g,i =t g,i /λg,i i=1～n 6.4.1-4[JGJ/T151-2008]R i =(T f,i -T b,i-1)/q i i=2～n 6.4.1-5[JGJ/T151-2008] q i =h c,i (T f,i -T b,i-1)+h r,i (T f,i -T b,i-1) 6.3.1-6[JGJ/T151-2008]式中：Rg,i：第i层玻璃的固体热阻(m2·K/W)；Ri：第i层气体间层的热阻(m2·K/W)；Tf,i 、Tb,i-1：第i层气体间层的外表面和内表面的温度(K)；qi：第i层气体间层的热流密度。

α4.2室外表面换热系数外表面的换热系数应按如下公式计算：hout =hr,out+hc,out参10.4.1-2[JGJ/T151-2008]式中：hout：玻璃外表面的换热系数；hr,out：玻璃外表面的辐射换热系数；hc,out：玻璃外表面的对流换热系数，按规范取16W/(m2·K)；hr,out =3.9εs,out/0.837 10.3.5-3[JGJ/T151-2008]式中：εs,out：玻璃外表面半球发射率；hout =hr,out+hc,out=3.9×0.837/0.837+16=19.9W/(m2·K)α4.3室内表面换热系数室内表面换热系数hin可用下式表达：hin =hr,in+hc,in参10.4.1-2[JGJ/T151-2008]上式中：hr,in：辐射导热系数；hc,in：对流导热系数；hr,in =4.4εs/0.837 10.3.4-4[JGJ/T151-2008]εs：玻璃表面校正发射率，由厂家给出；本处玻璃是普通玻璃，按上面的约定，其εs取值为0.837，带入，得：hr,in =4.4εs/0.837=4.4×0.837/0.837=4.4W/(m2·K)按规范：hc,in的值冬季取是3.6W/(m2·K)，夏季取2.5W/(m2·K)。

对于通常情况下的玻璃表面辐射和自由对流：冬季：hin =hr,in+hc,in=4.4+3.6=8W/(m2·K) 夏季：hin =hr,in+hc,in=4.4+2.5=6.9W/(m2·K)α4.4多层玻璃系统材料的固体热阻Rg,i =tg,i/λg,i6.4.1-4[JGJ/T151-2008]tg,i：第i层固体材料的的厚度；λg,i：第i层固体材料的导热系数，玻璃取l.00W/m·K；∑Rg,i=6/1000+6/1000=0.012m2·K/Wα4.5多层玻璃系统内部气体间层的热阻(1)玻璃中空气体间层两侧玻璃的辐射换热系数：hr=4σ(1/ε1+1/ε2-1)-1×Tm3 6.3.7[JGJ/T151-2008]式中：σ：斯蒂芬－玻尔兹曼常数，取σ=5.67×10-8W/(m2·K)；ε1、ε2：气体间层中两表面在平均绝对温度Tm下的半球发射率：ε1=0.1，ε2=0.837；Tm：气体间层两表面的平均绝对温度(K)，取Tm=273K；hr=4σ(1/ε1+1/ε2-1)-1×Tm3=4×5.67×10-8×(1/0.1+1/0.837-1)-1×2733=0.453W/(m2·K)(2)玻璃中空气体间层两侧玻璃的对流换热系数：hc,i=Nui×(λg,i/dg,i) 6.3.2[JGJ/T151-2008]式中：Nui：努谢尔特数，是瑞利数Raj、气体气体间层高厚比和气体间层倾角θ的函数；λg,i：所充气体的导热系数W/(m·K)；dg,i：气体间层的厚度；瑞利数Ra的计算：Ra=γ2d3GβcpΔT/μλ 6.3.3-1[JGJ/T151-2008]β=1/Tm6.3.3-2[JGJ/T151-2008]Ag,i=H/dg,i6.3.3-3[JGJ/T151-2008]式中：Ra：瑞利(Rayleigh)数；γ：气体密度(kg/m3)；G：重力加速度，取9.8m/s2；cp：常压下气体比热容(J/(kg·K))；μ：常压下的气体黏度(kg/(m·s))；λ：常压下气体的导热系数(W/(m·K))；ΔT：气体间层前后玻璃表面的温度差(K)；β：将填充气体作为理想气体处理时的气体热膨胀系数；Tm：填充气体的平均温度(K)；H：气体间层顶底距离，取幕墙系统透光区域高度(m)；Ag,i：气体间层的高厚比；dg,i：气体间层的厚度；β=1/Tm=1/273=0.00366Ag,i=H/dg,i=10.4/12=0.867Ra=γ2d3GβcpΔT/μλ=1.78342×(12/1000)3×9.8×0.00366×521.9285×3/0.000021/0.0163 =901.724空腔的努谢尔特数应该按下面的公式计算：1)气体间层倾角0≤θ＜60°Nu=1+1.44[1-1708/Racosθ]×[1-1708sin1.6(1.8θ)/Racosθ]+[(Racosθ/5830)1/3-1]× 6.3.4-1[JGJ/T151-2008]Ra<105，Ag,i>20式中：函数[x]×表示为：[x]×=(x+|x|)/22)气体间层倾角θ=60°Nu=(Nu1,Nu2)max6.3.4-2[JGJ/T151-2008]式中：Nu1=[1+(0.0936Ra0.314/(1+GN))7]1/7Nu2=(0.104+0.175/Ag,i)Ra0.283GN=0.5/([1+(Ra/3160)20.6])0.13)气体间层倾角60°＜θ＜90°按公式6.3.4-2和6.3.4-3做线性插值：4)θ=90°Nu=(Nu1,Nu2)max6.3.4-3[JGJ/T151-2008]Nu1=0.0673838Ra1/3 Ra>5×104Nu1=0.028154Ra0.4134 104＜Ra≤5×104Nu1=1+1.7596678×10-10Ra2.2984755 Ra≤104Nu2=0.242(Ra/Ag,i)0.272本计算中θ=90度，带入上面公式，得： Nu=1.6012代入6.3.2，得hc,i =Nui×(λg,i/dg,i)=1.6012×(0.0163/(12/1000))=2.175W/(m2·K)公式6.4.1-5及6.3.1-6两项合并，对于两片中空玻璃，则：Ri =1/(hc,i+hr,i)=1/(2.175+0.453) =0.381(m2·K/W) 代入6.4.1-3，得：冬季玻璃U值为：Rt =1/hout+∑Ri+∑Rg,i+1/hin=1/19.9+0.381+0.012+1/8 =0.568(m2·K/W)U1=1/Rt=1.761W/(m2·K) 5幕墙系统框的传热系数U值的计算α5.1框的传热系数Uf在计算框的传热系数时，按照《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151-2008的规定，可以通过输入数据，用二维有限单元法进行数字计算，得到框的传热系数。