XXX楼玻璃楼梯钢结构计算书计算：校对：审核：2004-06-25设计依据本工程为江苏常熟xxx楼梯工程，地面粗糙度按B类取，常熟地区基本风压取0.45 KN/m2(50年一遇)，抗震设防烈度为7度。
设计结合原结构条件，并遵照以下规范（规程）进行：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《钢结构设计规范》（GBJ 50017－2003）《建筑抗震设计规范》（GB 50011－2001）《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102-96）结构计算：一、荷载条件1.恒载采光顶玻璃自重：（10＋1.14PVB＋10＋12A＋10中空钢化夹层玻璃）标准值＝25.6×30×10-3=0.768 KN/m2立面玻璃自重：（6+12A＋6中空钢化玻璃）标准值=25.6×12×10-3=0.31 KN/m2楼梯平台板自重：8mm厚花纹钢板标准值：78.5×8×10-3=0.63 KN/m2恒载设计值：0.768×1.2=0.922 KN/m20.31×1.2=0.372 KN/m20.63×1.2=0.756 KN/m22.活载活载标准值：按0.5 KN/m2计活载设计值：0. 5×1.4=0.7 KN/m23.风载（1）基本风压w o现行规范GB50009－2001规定常熟地区基本风压为0.45 KN/m2（50年一遇）。
（2）体形系数μs荷载规范GB50009－2001规定计算围护结构的局部体形系数：正压区＋0.8，负压区－1.0，封闭建筑内表面风压体形系数：正压区－0.2，负压区＋0.2。
（3）阵风系数βgzB类地面粗糙度17.25m高度βgz=1.7。
（4）高度变化系数μzB类地面粗糙度17.25m高度μz=1.2。
风荷载标准值：正风：w k=βgzμsμz w o=1.7×（0.8＋0.2）×1.2×0.45=0.92 KN/m2负风：w k=βgzμsμz w o=1.7×（1.0＋0.2）×1.2×0.45=1.10 KN/m24.地震作用分布水平地震作用标准值：立面玻璃：q Ek=βEkαmax G K/A=5×0.08×25.6×0.012＝0.123 KN/m2顶面玻璃：q Ek=βEkαmax G K/A=5×0.08×25.6×0.02＝0.205 KN/m25.活载不上人屋面：0.5 KN/m2楼梯：2.5 KN/m2二、荷载组合作用于结构的荷载在计算时根据规范考虑了以下组合形式，在SAP2000结构计算软件中对这些组合的命名同时列出。
G:恒载 L:活载 WC：X向正风载 WCF: X向负风载 WZ：Y向正风载WZF:Y向负风载 QC：X向地震作用 QZ:Y向地震作用1）GL06WC: 1.2G+1.4L+0.6×1.4WC2）GL06WCF:1.2G+1.4L+0.6×1.4WZC3）G07LWC: 1.2G+0.7×1.4L+1.4WC4）G07LWCF:1.2G+0.7×1.4L+1.4WZC5）GL06WZ: 1.2G+1.4L+0.6×1.4WZ6）GL06WZF:1.2G+1.4L+0.6×1.4WZF7）G07LWZ: 1.2G+0.7×1.4L+1.4WZ8）G07LWZF:1.2G+0.7×1.4L+1.4WZF9）GQC: 1.2G+1.3QC10）GQCF:1.2G-1.3QC11）GQZ :1.2G+1.3QZ12）GQZF:1.2G-1.3QZ13）BGL06WC: 1.0G+1.0L+0.6×1.0WC14）BGL06WCF:1.0G+1.0L+0.6×1.0WZC15）BG07LWC: 1.0G+0.7×1.0L+1.0WC16）BG07LWCF:1.0G+0.7×1.0L+1.0WZC17）BGL06WZ: 1.0G+1.0L+0.6×1.0WZ18）BGL06WZF:1.0G+1.0L+0.6×1.0WZF19）BG07LWZ: 1.0G+0.7×1.0L+1.0WZ20）BG07LWZF:1.0G+0.7×1.0L+1.0WZF21）BGQC: 1.0G+1.0QC22）BGQCF:1.0G-1.0QC23）BGQZ :1.0G+1.0QZ24）BGQZF:1.0G-1.0QZ三、结构计算分析结构采用空间钢桁架结构体系（形式见附图）： 计算分析采用SAP2000微机结构分析通用程序 参数选择：180×120×5×5：f=215Mpa ； 160×120×5×5：f=215Mpa ； 180×180×5×5：f=215Mpa ；经计算24种工况计算内力及变形如下：（电脑文件E:\ 常熟 xx\计算\lta ⋅*） 楼梯梁（210号杆 180×120×5×5）：A=2900mm 2，L=4145mm ， Wx ＝147601.85mm 3，Wy=117736.11mm 3，Mx=18.5 KN·m ，My=7.5KN·m66max 218.5107.510147601.85117736.11189/My MxWx WyN mm σ⨯⨯=+=+=满足强度要求。
楼梯梁（117号杆 160×120×5×5）：A=2700mm 2，L=1475mm ， Wx ＝125281.25mm 3，Wy=106708.33mm 3，Mx=13.0 KN·m ，My=3.4KN·m66max 213.010 3.410125281.25106708.33136/My MxWx WyN mmσ⨯⨯=+=+=满足强度要求。
框架梁（157号杆 180×120×5×5）：A=2900mm 2，L=3300mm ， Wx ＝147601.85mm 3，Wy=117736.11mm 3，Mx=2.3KN·m ，My=16.3KN·m66max 22.31016.310147601.85117736.11154/My MxWx WyN mm σ⨯⨯=+=+=满足强度要求。
框架柱（15号杆 180×180×5×5）：A=3500mm 2，L=1630mm ， Wx ＝198657.41mm 3，Wy=198657.41mm 3，ix=71mm ，iy=71mm ，N=-189KN ，Mx=4.7KN·m ，My=9.7KN·m ，λ＝1630/71=23<150，ϕ=0.937366max 218910 4.7109.7100.9373500198657.41198657.41130/My N MxA Wx WyN mm ϕσ⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=满足刚度、强度、稳定要求。
框架柱（15号杆 180×180×5×5）：A=3500mm 2，L=1630mm ， Wx ＝198657.41mm 3，Wy=198657.41mm 3，ix=71mm ，iy=71mm ，N=-189KN ，Mx=4.7KN·m ，My=9.7KN·m ，λ＝1630/71=23<150，ϕ=0.96366max 218910 4.7109.7100.963500198657.41198657.41129/My NMx AWxWyN mm ϕσ⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=满足刚度、强度、稳定要求。
框架柱（14号杆 180×180×5×5）：A=3500mm 2，L=3500mm ， Wx ＝198657.41mm 3，Wy=198657.41mm 3，ix=71mm ，iy=71mm ，N=-137KN ，Mx=3.8KN·m ，My=8.1KN·m ，λ＝3500/71=49<150，ϕ=0.861366max 213710 3.8108.1100.8613500198657.41198657.41105/My N MxA Wx WyN mm ϕσ⨯⨯⨯⨯⨯=++=++=满足刚度、强度、稳定要求。
位移计算结果：122点最大位移为15mm （第7工况）15/3300=1/220 满足挠度要求。
支座反力计算结果：24点： F x =±0.8kN, F y =±0.4kN, F z =±109kN 18点： F x =±2.9kN, F y =±3.7kN, F z =±186kN153点：F x=±0.5kN, F y=±10.5kN, F z=±38kN 70点：F x=±0.8kN, F y=±3.7kN, F z=±28kN 71点：F x=±1.3kN, F y=±4.5kN, F z=±5.8kN 174点：F x=±42kN, F y=±3.5kN, F z=±14kN杆件编号图。