C4=
C5=
筒体轴向应力计算
轴向应力计算
操作状态
11.4515
8.74738
MPa
-2.88086
-0.176815
MPa
水压试验状态
-1.87102
-0.114894
MPa
15.9953
14.2381
MPa
应力校核
许用压缩应力
0.000683636
根据圆筒材料查GB150图4-3～4-12
B =90.1754
鞍座应力计算
水平分力
35292.9
N
腹板水平应力
计算高度
250
mm
鞍座腹板厚度
10
mm
鞍座垫板实际宽度
500
mm
鞍座垫板有效宽度
453.986
mm
腹板水平应力
无垫板或垫板不起加强作用,
垫板起加强作用,
5.0133
MPa
应力判断
?9< [?]sa=98 合格
MPa
腹板与筋板组合截面应力
由地震水平分力引起的支座强度计算
圆形筒体
壳体材料
名称及类型
Q235-C
板材
壳体开孔处焊接接头系数φ
1
壳体内直径Di
2200
mm
壳体开孔处名义厚度δn
10
mm
壳体厚度负偏差C1
0
mm
壳体腐蚀裕量C2
2
mm
壳体材料许用应力[σ]t
121.88
MPa
接管轴线与筒体表面法线的夹角(°)
0
凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°)
接管实际外伸长度
MPa
校核条件
?T????T
校核结果
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
?h= = 1.48
mm
有效厚度
?eh=?nh-C1- C2=8.00
mm
最小厚度
?min=3.30
mm
名义厚度
?nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
-102.692
MPa
应力校核
|?5|<[?]t=121.875 合格
|?6|<1.25[?]t=152.344 合格
|?’6|<1.25[?]t=152.344 合格
MPa
应力校核
|?5|<[?]t=合格
|?6|<1.25[?]t=合格
|?7|<1.25[?]t=
|?8|<1.25[?]tR=
MPa
mm3
容器内充液质量
工作时, 31510.7
压力试验时, =19132.2
kg
耐热层质量
0
kg
总质量
工作时, 35346.7
压力试验时, 22968.1
kg
单位长度载荷
68.9091 44.7769
N/mm
支座反力
173411 112682
173411
N
筒体弯矩计算
圆筒中间处截
面上的弯矩
工作时
=8.83621e+07
MPa
补强圈许用应力[σ]t
MPa
开孔补强计算
非圆形开孔长直径
467
mm
开孔长径与短径之比
1
壳体计算厚度δ
1.4776
mm
接管计算厚度δt
0.3064
mm
补强圈强度削弱系数frr
0
接管材料强度削弱系数fr
1
开孔补强计算直径d
467
mm
补强区有效宽度B
934
mm
接管有效外伸长度h1
68.12
mm
接管有效内伸长度h2
计算所依据的标准
GB 150.3-2011
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.16
MPa
设计温度t
50.00
? C
内径Di
2200.00
mm
曲面深度hi
550.00
mm
材料
Q235-C (板材)
设计温度许用应力???t
121.88
MPa
试验温度许用应力???
123.00
MPa
钢板负偏差C1
0.00
mm
147
MPa
工作时物料密度
1830
kg/m3
液压试验介质密度
1000
kg/m3
圆筒内直径 Di
2200
mm
圆筒名义厚度
10
mm
圆筒厚度附加量
2
mm
圆筒焊接接头系数
1
封头名义厚度
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
两封头切线间距离
4299.7
mm
鞍座垫板名义厚度
10
mm
鞍座垫板有效厚度
10
mm
鞍座轴向宽度b
1.00
厚度及重量计算
计算厚度
? = = 1.48
mm
有效厚度
?e=?n-C1- C2=8.00
mm
名义厚度
?n=10.00
mm
重量
2299.74
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= 1.25P =0.2045(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平???T
???T? 0.90 ?s=211.50
合格
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
?h= = 1.48
mm
有效厚度
?eh=?nh-C1- C2=8.00
mm
最小厚度
?min=3.30
mm
名义厚度
?nh=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
重量
424.20
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =0.88476
MPa
结论
合格
右封头计算
68.12
mm
接管连接型式
插入式接管
接管实际内伸长度
0
mm
接管材料
10(GB8163)
接管焊接接头系数
1
名称及类型
管材
接管腐蚀裕量
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C1t
1.5
mm
补强圈厚度负偏差C1r
mm
接管材料许用应力[σ]t
122.88
压力试验
=5.74174e+07
N·mm
支座处横
截面弯矩
操作工况：
-5.4233e+06
压力试验工况：
-3.52404e+06
N·mm
系数计算
K1=1
K2=1
K3=0.879904
K4=0.401056
K5=0.760258
K6=0.0132129
K6’=0.010861
K7=
K8=
K9=0.203522
MPa
在鞍座
边角处
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
MPa
无
加
强
圈
筒
体
垫板起加强作用时
鞍座垫板宽度 ；鞍座垫板包角
横截面最低点处的周向应力
-1.61333
MPa
鞍座边角处
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
-48.3913
MPa
鞍座垫板边
缘处圆筒中
的周向应力
L/Rm≥8时,
MPa
L/Rm<8时,
69364.3
N
-6.16045
MPa
|?tsa|<[?]sa=147 合格
注：带#的材料数据是设计者给定的
开孔补强计算
计算单位
中航一集团航空动力控制系统研究所
接管:M,φ480×10
计算方法: GB150.3-2011等面积补强法，单孔
设计条件
简图
计算压力pc
0.1636
MPa
设计温度
50
℃
壳体型式
圆筒中心至基础表面距离 1360
mm
轴向力
27745.7
N
, -5.28104
MPa
,
MPa
|?sa|<1.2[?bt]=176.4 合格
地脚螺栓应力
拉应力
43.5785
MPa
?bt<1.2[?bt] =176.4MPa合格
剪应力
MPa
?bt<0.8?Ko?[?bt] =117.6MPa合格
温差引起的应力
2
mm
筒体焊接接头系数?
1
封头名义厚度?hn
10
mm
封头厚度附加量Ch
2
mm
鞍座材料名称
Q235-B
鞍座宽度b
290
mm
鞍座包角θ
120
°
支座形心至封头切线距离A
500
mm
鞍座高度H
250
mm
地震烈度
七(0.1g)
度
内压圆筒校核