圈棒的压弯量艟
．轴
３结语
圈堰结构体系计算结果
ＤＤ０３７基坑采用２１５６ａ工字钢作为ＦＳＰⅣ型钢板桩围堰的内支撑。 按照本方案布置内支撑的平面形式、高稃及层数，既可以满足钢板桩 的内力、变形及工字钢内支撑的内力、稳定性要求，又可以通过尽可
形天
２１５缸
位１ 一巾霄雉ｔ是＾
Ｎ ｆｌｃＮ） １７９５
Ｍｘ
ｆｋＮ‘ｍ】 ５２８６
重大错报风险。是—个实质性的改进，因为固有风险和控制风险均为 被审计单位所控制．注册会计师只能ｉ平估不能改变，将两者区分开来
根据审计风险及其构成要素的含义，结合概率论的相关知识，可
得以下结论： （１）事件ｘ发生的概率即为重大错报风险，即ＲＭＭ＝Ｐ（ｘ）。 （２）被审计单位财务报表在审计前出现了重大错报。而注册会 计师可能由于审计程序设计不当或执行不力，未能发现这些重大错
Ｗｘ （ｃｍ）
４６８０
应力ｆ （Ｎ／ｒａｍ’】 １６２
应力１ｔ计值～
（Ｎ／ｒａｍ＂） ２１０
能采用角撑、减少对撑数量的方式提供较大的土方开挖工作面，方便 施工。并通过合理布置支撑的高程、层数，不对承台混凝土的分层浇 筑产生影响。且减少支撑的层数。同时，以上措施又可以大大减少工 字钢支撑的工程量，在降低造价的Ｉ仃ｊ时缩短工期。
５６ ２％ ７７１％
吼爿扎彤，（１～０．８Ｎ／ＮＥｘ）”
ｂ５６ａ圈埠皿力（Ｎ／咖’：
复核取轴力最大及轴力和弯轴都较大的二个截面进行复核，根据 弹性支座连续桀程序计算得到的角撑弹性支座反力求和得到轴力。 根据上面计算结果，可知第５层围檩，作用荷载为最大值。其值为 ３９４．５ｋＮ／ｍ。围檩根据弹性支座连续梁程序计算弯矩和轴力。 复核的结果如表，列出最大内力控制截面的复核结果。
知以来沦证模型成立的科学性。为了用｝既率来表示审计风险及其两个 构成要素，需先假定两个随机事件ｘ、Ｙ： ｘ：事件ｘ表示被审计单位财务报表在审计前出现了重大错报。 Ｙ：事件Ｙ表示注册会计师未能发现被审计单位财务报表所存在 的重大错报。
乘积因子：固有风险、控制风险和检查风险。而现代审计风险模型公
式只反映为两个概率的乘积，即有两个乘｛ｊｊ因子：重大错报风险和检 查风险。显而易见，现代审计从险模型将崮有风险和控制风险合并为
时围檩受轴力作用，以压弯构件对围檩进行校核，围檩压弯复核主要 依据下式：
。
（４）围堰结构体系计算结果。围堰结构体系计算结果如表３所
示：
项目名称 实斥ｔ大值
４１Ｕ ３０６８ １６２
４
谩廿值
４４Ｍ ８
与设计值比较
ｑ１ ４％
，：卫＋
＆竺
ｓ
ｒ
Ｉ橱板桂穹耗ｆ ｋＮｍ） ｌ水平支撑（轴力ｋＮ】
５４６０ ９ ２１０
，
ｆ．甲】通过手动按钮ＳＢＳ３和ＰＬＣ的
供电系统方案的提出 供电系统方案（见图１），该方案为双电源供电，单母线分段，
暗备用。正常时联络断路器ＱＦ３断开，两段母线各带部分负荷分列运 行。当某一侧进线如进线ｌ失电时，要求断开此侧断路器ＱＦＩ，并合 上断路器ＱＦ３，进而恢复该侧母线供电。以前供电凋度是通过人工操
分别详估，不利于审计人员对风险水平的全面以别和把握，二者合起 来兢是客户风险．即客户财务报表审计前存在重大错报的可能性。并
且过于细化的肛【险要素，会使在实务中难以计量和确认风险，并且容 易使内容重复．最终损害了审计风险模型的实用性。总而言之，审计
风险模型研究的目的在于应用于审汁实践中．能解决实践中的问题， 能使审计终极风险可以计量，能使审计人员主动地承担风险，清楚地
ｊ３６ ７７
参考文献 …１ ‘广州市轨道交通四号线详细勘察阶段岩土工程勘察报告（低涌 至东涌区间）） 《市桥沥太桥施工图纸》 ｆ２Ｊ 《钢结构设计规范－ＧＢ５００１７－－２００３》 【３】 【４】４ 《拉森钢板桩资料》 （收稿日期：２００９・０４－ＩＯ）
囤檩纯育蔓枉参擞表
形式 ２１５６ａ
机Ｉ 支撑ｔ
霄矩Ｍ（¨一１１＂１】
电源自动投切控制系统，在多个项目得到应用。实践证明，本系统运
行可靠。控制灵活、安全，能满足技术和ｊ｛ｊ户要求，可推广使用。 参考文献 １１】梁耀光．余丈熊主编电工新技术教程 【２】广东省现代电工新技术教程蝙审组编【Ｍｌ现代电工新技术教程实
训指导。２似）５ 【３】３ 【４Ｊ４
（３）ＰＬＣ连接的交流信号线和商流信号线要求要隔开。 （４ Ｊ如处于自动（ＰＬＣ）投入状态。手动合闸时，闭锁措施也 将起作用；此时推荐把ＰＬｃ的钮子开关ＱＴ打到手动状态。
路器合闸回路．防止断路器自动合闸，利用ＳＢ取消闭锁。 （４）利用断路器的辅助触点和故障触点实现断路器的联锁控制
及每次切换只能一次。
—！≮扎 曼参玉
／ＬＪ
≥—ｏ’ 图３进线断路嚣ＱＦｌ（ＱＦ２）控制接线图
（５）同时断路嚣控制电源也有电气联锁（见图３、图４），保证了 ＰＬＣ没有投入时的正确分、合闸。
４注意事项
恢复该段母线供电，同时保证失电电
源侧的断路器断开以后，才能再投入
联络断路器ＱＦ３。
ＰＬＣ控制接线Ｉ皇｜及说明见图５。为防止ＫＶ断线把两个ＫＶ常闭触 点串联后引至ＰＬＣ，当两者都断 ．卜２１卜竺
开才启动重合，防止单个ＫＶ断
．—，世■、竺！一
（２）自动投入的动作时间应尽量
短。 （３）应保证ＰＬＣ每次只能动作一 次。 （４）断路器故障跳闸不应投入联 络断路器ＱＦ３。 （Ｓ）电压互感器任—个熔断器熔圈１备用电源投切供电系统图（暗备用） 断时，ＰＬＣ不应误动作；手动正常操作停电时ＰＬＣ不应动作。 ２系统方案设计 （１）断路器控制接线。目前低压配电系统中。主断路器都是框 架式断路器，其基本的控制功能都 是相似的。本设计是基于施耐德的 Ｍ开关来详细说明。即假设图ｌ中 ＱＦｌ、ＱＦ２、ＱＦ３是Ｍ开关。基于电 压继电器实现的失压检测接线见图
接线图，ＱＦ３断路器控制与ＱＦＩ
（ＱＦ２）断路器相似，但ＱＦ３跳“
位，以及矿山电器不允许停电｜．日Ｊ断时阳Ｊ太长，如通风机等。基于工业
ＰＬＣ实现两凹路的电源自动切换不仅可以提高供电的可靠性、安生 性。而且投入少、调整灵活。
１
Ｙ神空制，没有欠压线圈。Ｑｆ３的，．｝点＋ｉ
控制电源取自ＱＦ３的进线端和出ｉＬ一．；。 Ｉ ｌ。 线端，图中利用ＫＭ实现连接电 ：Ｆ＝≮了ｒ１—————１＿１＿
５结束语 本设计经某配电所的要求，基于三菱ＦＸ２Ｎ－４８ＭＲ设计的一套双
可嫡程序控制嚣及其应用．中国劳动社会保障出版社 苏文成．工厂供电ｌＭ】，北京机械工业出版社，２００４。２ （收稿日期：２００９・０４・１６）
（接１０１页１由于围檩与钢板桩接触的外侧受钢板桩墙的约束，使其
经计算满足受力要求。
强度得以加强，其破坏发生在内侧。所以取内侧的弯矩进行校核。同
塑的选择。自动合闸由ＰＬｃ的Ｙ２ 实现，卜＿一ｌ
（２）ＰＬＣ选择和ｕｏｔ捌ｆｌ：分
．Ｅ＝＝＝＝＜五Ｆｒ一，—ｕ—ｒ
Ｌ一：≥ｂ．｛＾二－【斗
ｎ
ｌ
作实现，停电时Ｉ’日Ｊ较长，灵活性较差，而基于三菱ＰＬＣ实现这种供电
调度可克服这些不足。 电源切换的基本要求：
（１）一侧进线电源的电压不论何种原因消失时，ＰＬＣ必须动作
触点：ＳＤＥ和ＳＢＳ用来闭锁电源
ｒ一／’。ｉ；ｉ一 【一／～
自投，防止故障时和手动跳闸时电源失电导致ＱＦ３投入，闭锁动作时
“自投闭锁指示”灯亮Ｙ５，通过闭锁解除按钮ＳＢ来解除闭锁， ＱＴ为一钮子开关，控制ＰＬＣ投入运行或断开手动控制，当投入 时“ＰＬＣ控制指示”灯亮Ｙ４。ＹＯ～Ｙ３控制断路器分合闸，如图３和图 ４所示。
知道承担风险的大小，从而把风险降低到社会可接受的水平之下。那 么，现代审计风险模型形式简单，参数不多，通俗易懂，尤其是基于
报，进而导致检查风险的产生。因此，检查风险应是在事件ｘ已经发
生的条件下，事件Ｙ发生的概率。由条件慨率的定义。可得检查风险 的概率公式：ＤＲ＝Ｐ（ＹＩＸ）。 （３）被审计单位财务报表在审计前出现了重大错报，经过注册 会计师审计后，这些重大错报的减少是有限的。最终仍有可能会有一 些重大错报未被发现而进入会计报表体系，从而导致审计风险的产 生。因此，新模型下的审计风险应该是事件ｘ和事件Ｙ同时发生的概 率。用公式表示为：ＡＲ＝Ｐ（ＸＹ）。 总结上述慨率公式，得：
随着人们对生活用电质量的提高，以及工厂对供电质量的要求越
来越高，除了采用双电源供电外，还要求当一回路进线断电时，另一 回路能迅速投切，实现供电的间断性最小。针对高电压级别的电压一 般采用备用电源自动投入装置，而针对低压尤其照明负荷为主的单
气联锁，保证同时只能进行两台断路器合闸。 图４为联络断路器ＱＦ３控制 ”＊ 箸‘
３
ＰＬＣ程序设计 根据渊度操作顺序和控制，程序说明如下：
（１）自动（ＰＬＣ）投入时，当一侧进线失电时，如进线ｌ失电。 ＱＦｌ失压线圈动作跳开ＱＦＩ，ＫＶｌ、ＫＶ２常闭触点闭合，启动Ｔｌ，经
０．５Ｓ延时启动Ｙ２，接通ＫＭ３，从而启动ＱＦ３。
２，ＫＶｌ、ＫＶ２接在ＱＦｌ进线端，ＫＶ３、ＫＶ４接在ＱＦ２进线端。电压继 电器常闭触点引至ＰＬＣ，有电时常闭触点断开，失电时闭合。 进线断路器ＱＦｌ、ＱＦ２控制接线见图３，点画线框内为来自ＰＬＣ和 其他断路器信号，实线框内
为断路器本体触点和线圈。
图３中ＭＮ为失压线圈。
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口
（２）ＱＦ３闭合后，如进线ｌ恢复供电，则Ｙ４通．跳开ＱＦａ。 ＱＦ３常开触点断开．启动Ｔ２，延时０．５Ｓ后接通ＫＭｌ，．启动ＱＦｌ。 （３）如果手动跳闸或故障跳闸．启动闭锁线圈ＭＯ（Ｍ１、Ｍ
２），如果进线电压消失，Ｍ０（Ｍ１、Ｍ２）常闭触点断开从而切断断
（１）ＰＬＣ的供电电源经—个空气开关（如Ｃ３２）隔开。各输出点
最好也有过流保护装置。 （２）ＰＬＣ的供电电源来ＱＦ３但ｆＪ，为保证电压切换（转１３６页）
为启动合闸元件，ＳＢＳ和ＳＢＦ分别为手动合闸和跳闸按钮，其中