模板工程施工方案一、编制依据和编制说明1 、编制说明由于主堂楼工程三层部分预应力梁跨度大，梁截面尺寸大。

为确保施工安全，根据浙江省建设厅文件规定，特编制该梁模板施工方案，以期更能直接指导现场施工。

为了在保证安全的前提下尽可能经济，本方案仅考虑大梁荷载，未考虑相连的现浇板及小梁荷载，该部分按常规采用扣件式脚手架钢管支撑及木模体系施工。

2 、编制依据1）工程施工组织设计；2）台州市城乡规划设计研究院设计的工程施工图纸；3）现行建筑安装工程施工与验收规范及质量检验评定标准；4）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》5）《建筑施工手册》（第二版）6）我公司施工的以往类似工程的施工经验。

二、施工方案经本公司会同项目部反复论证，根据项目部实际情况，该部分梁支撑体系采用14#、8#槽钢体系，以螺栓连接。

梁底模板均采用40mm厚松木板，侧模板采用厚18mm胶合板。

1、采用14#槽钢为立柱支撑及大横杆，8#槽钢为小横杆。

大横杆与支撑连接采用2φ16螺栓连接，两个螺栓的中距不得小于50mm，端距不得小于35mm。

由于14#槽钢壁厚不满足连接处承载力要求，需在钻螺栓孔部位覆焊一层8mm厚的钢板。

螺栓孔必须采用电钻钻孔，不得采用氧气或电焊吹割，槽钢、螺栓材质必须符合国家现行的规范标准。

支撑之间的斜撑及水平连接杆采用8#槽钢，采用φ12螺栓连接。

按双排脚手架构造斜撑做法施工，YKL-1 、YKL-2、 YKL-3、 YL-1水平杆设二道，HJ-1水平杆设四道，每根梁设剪刀撑二道。

2、底模采用40mm厚的松木板，侧模采用18mm厚的胶合板，侧板加强肋（立档）为50×80mm的方木竖向放置，由于梁高度较大，梁侧模加强肋间距经计算见下表，垂直布置，α1000的对拉螺栓“梅花型”布置加固。

再用三排钢管水平固定，用φ12○各型号梁立柱间距、小横杆间距见下表：三. 模板的拆除1）梁侧模板必须在梁混凝土浇筑48小时后方可拆除。

2)梁底模板必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%后方可拆除。

3）对预应力梁底模必须在预应力筋张拉完成后拆除。

4) 已经拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计强度后，才允许承受计算所要求的荷载值。

5）由于该部分梁支撑全部支在下一层楼板上，因此，下一层楼板模板支撑拆除时间应在该层梁板混凝土浇捣7d以后。

四、模板工程的质量验收标准1）模板工程施工必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）。

2）预埋件及预应力筋留孔洞不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表规定：表 1 预埋件及预留孔洞3）现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表规定：表 2 模板安装的允许偏差五、模板支撑计算书本工程梁模板支撑采用槽钢支撑，红松木底模，18mm 厚的胶合板为侧模。

现对其模板和支撑稳定性及强度进行验算。

（一）、YKL-1梁计算条件：梁截面450×1600×37500的矩形梁，采用40mm 厚红松木底模，18mm 厚的胶合板为侧模，梁离地面5.04m 高，立杆间距选用2.5m ，立杆列距选用1.0m ，小横杆间距选用0.5m ，立杆及大横杆采用14a #槽钢，小横杆采用8#槽钢。

查本手册“施工常用结构计算”得14a #槽钢设计强度和弹性模量如下：抗压强度f c =215N/mm 2 抗剪强度f v =125 N/mm 2 抗弯强度f m =215 N/mm 2 弹性模量E=2.06×105 N/mm 2 红松木的密度为4~5kN/m 3。

现取5kN/m 3计算。

胶合板密度按0.06KN/m 2计1、底模验算（1）、抗弯强度验算荷载：按表17-81荷载组合：底模自重（5×0.040×0.45＋0.06×1.6×2）×1.2=0.34 kN/m混凝土大梁自重 24×0.45×1.6×1.2=20.74 kN/m钢筋荷重 1.5×0.45×1.6×1.2=1.30 kN/m振捣混凝土荷载 6×1.4=8.4 kN/m合计 q1=30.78kN/m乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=30.78×0.9=27.70kN/m抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.50m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。

按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：弯矩系数：KM =-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。

则M=Km×q×L2=0.107×27.7×0.52=0.741 KN.m=0.741×106 N.mmσ=M÷W=（0.741×106×6）÷（450×402）=6.175N/mm2＜13 N/mm2（可）（2）抗剪强度验算查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kv×ql=0.607×27.7×0.5=8.41 KN剪应力：τ=3V÷2bh=（3×8.41×103）÷（2×450×40）=0.7N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）（3）挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=22.38kN/m，q=q1×0.9=22.38×0.9=20.14kN/m。

查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×20.14×5004）÷（100×9000×1/12×450×403）=0.37mm ＜［ω］=500/400=1.25mm（可）2、小横杆验算（1）、抗弯验算：Mmax=p×L（2-b÷l）÷8=27.7÷2×1.0×（2-0.45÷1.0）÷8=2.68KN.m=2.68×106 N.mm8#槽钢：W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=〖43×803 -37×703〗÷6×80=1.94×104 mm3σ=M÷W=（2.68×106）÷1.94×104=138 N/mm2＜205 N/mm2（可）（2）、挠度验算：I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（43×803-38×703 ）÷12=7.485×105W=P/ L3/48EI=2.77N×104×10003mm÷（48×2.06×105 N/mm2×7.485×105）=3.74mm＜L/250=4.0mm3、大横杆验算1）抗弯强度验算M=0.125ql2=0.125×27.7KN/m×2.502=21.64KN.m=21.64×106 N.mm14#槽钢W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=（60×1403-52×1243）÷6×140=7.797×105 mm3σ=M/W=21.64×106÷（7.797×105）=27.8N/mm2＜205N/mm2（可）（2）、挠度验算大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计14#槽钢I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（60×1403-52×1243 ）÷12=5.46×106w=q/l4÷150EI=27.7÷2×25004÷（150×2.06×105×5.46×106）=3.20mm＜2500/500=5.0 mm（可）3、侧板验算（1）荷载计算假设T=30。

C，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则：侧压力：F1=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×21/2=39.82KN/mF2=24×1.6=38.4 KN/m两者取小值，即F2=38.4 KN/m乘以分项系数：F=38.4×1.2=46.08 KN/m振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m乘以分项系数：4×1.4=5.6 KN/m以上两项合计：46.08+5.6=51.68 KN/m根据立档间距350mm的条件，则线荷载为51.68×0.350=18.09 KN/m 乘以折减系数，则q1=18.09×0.9=16.28 KN/m每个φ12对拉螺栓允许拉力：【Nt】=A×f=3.14×62×205=25092 N=25.1 KN＞16.28KN故每米设φ12对拉螺栓一根满足要求。

（2）抗弯强度验算假设侧模板厚18mm。

则：M=Km×ql2=0.107×16.28×3502=2.133×105 N·mσ=M/W=2.133×105×6÷（350×182）=11.3N/mm2＜fm=13 N/mm2（可）（3）抗剪强度验算V=0.607ql=0.607×16.28×350=3459N剪应力：τ=3V/2bh=（3×3459）÷（2×350×18）=0.82 N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）（4）挠度验算取侧压力F=46.08KN/m2，化为线荷载46.08×0.35=16.13KN/m，乘以折减系数.q=16.13×0.9=14.52KN/mω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×14.52×3504）÷（100×9000×1/12×350×183）=0.9mm＜［ω］=350/250=1.4mm（可）4、支撑验算14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑，支撑间距按2500mm布置。