当活载作用在四层及以上时，对所考虑的柱截面仅有轴力影响，故还有下面两种情况：考虑如下荷载组合：恒载+活载；恒载+风载；恒载+0.9（活载+风载）；恒载（为主）+（0.7活载+0.6风载）；重力荷载代表值+地震作用（风荷载不起控制作用）。

恒载分项系数对可变荷载控制的场合取1.2，对恒载控制的场合取1.35（对结构有利时取1.0），可变荷载的分项系数取1.4，重力荷载代表值分项系数取1.2（对结构有利时取1.0），水平地震作用分项系数取1.3。

（1）梁截面内力组合梁截面的荷载效应组合与内力组合示于表6-11。

组合前，梁的内力已先换算到支座边。

在从表中选取控制内力时，对地震效应组合还应考虑承载力抗震调整系数γRE=0.75；对梁抗剪，γRE=0.85。

即地震作用组合的内力还应乘以γRE。

如此得到梁截面的控制内力示于表6-12。

表6-11梁截面荷载效应组合与内力组合（设计值）重力荷载代表值+地震作用表6-12 梁截面的控制内力设计值（已考虑γRE ）注：每格第二行数表示P-Δ效应增大后的内力。

（2）柱截面内力组合C30混凝土214.5/c f N mm =，钢筋用III 级钢筋，'2360/y y f f N mm ==。

取'35s s a a mm ==。

50.80.80.5176360110.0033210b ycu sf E ξε===++⨯⨯故界限轴力设计值为014.55004600.5176000b c b N f bh N kN ξ==⨯⨯⨯==按标准值计算有：50.80.80.5176110.0033210bk ykci sE ξε===++⨯⨯020*******.5176000bk ck bk N f bh N kN ξ==⨯⨯⨯==可判断给定的轴力是有利还是不利根据N b 或N bk 可判断给定的轴力是有利还是不利。

轴压比为0.15时的设计轴力：0.150.150.1514.5350450000c N f A N kN ==⨯⨯⨯==柱截面的内力组合见表6-13。

柱截面受偏压时，当轴压比小于0.15时，承载力抗震调整系数γRE 为0.75；当轴压比不小于0.15时，γRE 为0.8。

显然，此处的轴压比是进行承载力抗震调整之前的轴压比。

柱截面受剪时γRE 为0.85。

从而得柱截面内力组合结果如表6-14所示，此表中的地震作用组合项已计入了γRE ，方法是，对正截面内力，弯矩M 和轴力N 均乘以γRE ；对抗剪计算中用到的剪力V 和轴力N ，仅剪力V 乘以γRE 。

表6-13 柱截面荷载效应组合与内力组合（力的单位为为kN ；弯矩的单位为kN·m ）注：某项数据有两排时，第二排表示P-Δ效应增大后的内力。

表6-14 柱截面内力组合结果（力的单位为kN ；弯矩的 单位为kN·m ；已计入γRE ）注：每格第二行数表示P-Δ效应增大后的内力。

考虑P-Δ效应的弯矩增大计算 A 轴底层柱地震组合4截面（标准值） 4412.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ 5截面（标准值） 5512.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ 由表 ，该榀框架底层三柱侧向刚度之和D ：()0.626356*********.8/D kN m =⨯⨯+=楼层柱轴力设计值之和：()2 1.2860.94 1.30.11 1.21413.3 1.3033.33N kN =⨯⨯+⨯+⨯+⨯=∑113333.331133.333.3s jiNDh η===--⨯∑ 相当于M max 组合 4 1.212.5 1.02 1.3213.6309.012M kN m =⨯+⨯⨯=⋅ 5 1.212.5 1.02 1.3213.6309.013M kN m =⨯+⨯⨯=⋅ 相当于M min 组合 414 1.02 1.3213.6309.013M kN m =-⨯⨯=-⋅514 1.02 1.3213.6309.013M kN m =-⨯⨯=-⋅此结果列于表6-13相应位置的第二行。

B 轴底层柱地震组合：8截面（标准值） 880,213.60ns s M M kN m ==±⋅9截面（标准值） 990,213.60ns s M M kN m ==±⋅ ηs 与上述相同。

8 1.02 1.3213.6309.013M kN m =±⨯⨯=±⋅ 9 1.02 1.3213.6309.013M kN m =±⨯⨯=±⋅A 轴二层柱地震组合：6截面（标准值） 6612.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ 7截面（标准值） 7712.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ 由表 ，二层三柱侧向刚度之和D ：()2 1.2860.94 1.30.11 1.21413.3 1.3033.33N kN =⨯⨯+⨯+⨯+⨯=∑113333.331133.333.3s jiNDh η===--⨯∑ 相当于M max 组合 6 1.212.5 1.02 1.3213.6309.012M kN m =⨯+⨯⨯=⋅ 7 1.212.5 1.02 1.3213.6309.013M kN m =⨯+⨯⨯=⋅ 相当于M min 组合 614 1.02 1.3213.6309.013M kN m =-⨯⨯=-⋅714 1.02 1.3213.6309.013M kN m =-⨯⨯=-⋅B 轴二层柱地震组合：10截面（标准值） 6612.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ 11截面（标准值） 7712.50,213.60ns s M kN m M kN m =⋅=±⋅ ηs 与上述相同。

1011 1.02 1.3213.6309.013M M kN m ==±⨯⨯=±⋅A 轴底层柱恒活风N max 组合：4截面（标准值） 4412.50,213.60ns ns M kN m M kN m =⋅=±⋅活恒 5截面（标准值） 5512.50,213.60ns ns M kN m M kN m =⋅=±⋅活恒 由前述12310.8/D kN m = 楼层柱轴力设计值之和：2 1.2728.63 1.21413.3 1.40.9N =⨯⨯+⨯+⨯⨯∑()67.9168.04174.2574.84193.87 4.43 4.2711.7033.33kN ++++---=113333.331133.333.3s jiNDh η===--⨯∑ 4 1.212.5 1.02 1.3213.6 1.0593 1.40.979.78309.012M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅5 1.217.43 1.40.9213.6 1.0593 1.40.951.87116.77M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅ A 轴二层柱恒活风N max 组合：6截面（标准值） 66612.50,32.75,37.68s ns ns M kN m M kN m M kN m =⋅=⋅=±⋅活恒 7截面（标准值） 77712.50,13.60,37.68s ns ns M kN m M kN m M kN m =⋅=⋅=±⋅活恒 由前述D=18725.9kN·m 楼层柱轴力设计值之和：2 1.2728.63 1.21413.3 1.40.9N =⨯⨯+⨯+⨯∑()67.9168.04174.2574.84193.87 4.43 4.2711.7033.33kN ⨯++++---=113333.331133.333.3s jiNDh η===--⨯∑ 6 1.212.5 1.02 1.3213.6 1.0593 1.40.979.78309.012M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅ 7 1.217.43 1.40.9213.6 1.0593 1.40.951.87116.77M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅B 轴底层柱恒风N min 组合：8截面（标准值） 66612.50,32.75,37.68s ns ns M kN m M kN m M kN m =⋅=⋅=±⋅活恒 9截面（标准值） 77712.50,13.60,37.68s ns ns M kN m M kN m M kN m =⋅=⋅=±⋅活恒 由前述D=18725.9kN·m 楼层柱轴力设计值之和：2 1.2728.63 1.21413.3 1.40.93087.54N kN =⨯⨯+⨯+⨯=∑113333.331133.333.3s jiN Dh η===--⨯∑ 8 1.212.5 1.02 1.3213.6 1.0593 1.40.979.78309.012M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅9 1.217.43 1.40.9213.6 1.0593 1.40.951.87116.77M kN m =⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⋅B 轴二层柱恒风N min 组合：10截面（标准值） 10100,13.60s ns M M kN m ==±⋅恒11截面（标准值） 111112.50,23.60s ns M kN m M kN m =⋅=±⋅恒 由前述D =18725.9kN·m 楼层柱轴力设计值之和：2 1.2728.63 1.21413.33087.54N kN =⨯⨯+⨯=∑113333.331133.333.3s jiN Dh η===--⨯∑ 1011 1.0593 1.40.979.78309.012M M kN m ==⨯⨯⨯=⋅由上述柱弯矩的增大可算出控制剪力的增大，结果列于表6-13中。

对于地震组合，各柱增大后的剪力如下：底层A 柱85.86309.05423.533.333.3/5.590.43kN ---+-=- 二层A 柱85.86309.05423.533.333.3/4.294.56kN ---+-=- 底层B 柱85.86309.05423.533.333.3/6.990.43kN +-+-=- 二层B 柱85.86309.05423.533.333.3/590.43kN +-+-=- 梁内力由P-Δ效应引起的增大：控制组合下二层梁的P-Δ效应增大系数： 地震组合的ηs()1.0555 1.0369/2 1.05+= 恒活风组合的ηs ()1.0555 1.0369/2 1.05+= 地震组合：1截面 max 62.51 1.2 1.23 2.022.2M kN m =-+⨯⨯=⋅ 1截面 min 1.262.51 1.2 1.23 2.022.2M kN m =-⨯-⨯⨯=⋅ 2截面 max 62.51 1.2 1.23 2.022.2M kN m =+⨯⨯=⋅ 2ʹ截面 min 58.41 1.2 1.23 2.022.2M kN m =-⨯⨯=⋅ 3截面 max 62.51 1.2 1.23 2.022.2M kN m =-+⨯⨯=⋅3截面 min 1.262.51 1.2 1.23 2.022.2M kN m =-⨯-⨯⨯=⋅ 恒活风组合：1,2截面 ()max 1.262.51 1.2 1.23 1.05234422.2V kN =⨯+⨯⨯⨯+=2ʹ,3截面 ()max 1.262.51 1.2 1.23 1.0523 4.434422.2V kN =-⨯+⨯⨯-⨯--= 2截面 ()max 1.262.51 1.2 1.23 1.05234422.2M kN m =⨯+⨯⨯⨯+=⋅ 2ʹ截面 ()max 1.262.51 1.2 1.23 1.05234422.2M kN m =⨯+⨯⨯⨯+=⋅ 3截面 ()min 1.262.51 1.2 1.23 1.0523464422.2M kN m =-⨯+⨯⨯-⨯--=⋅ 6.截面设计（环境类别为二a ）(1)梁正截面配筋计算梁作为T 形截面时的有效翼缘宽度:l 0/3=6900/3=2300mm;b +S n =6000mm;b +12h ʹf =250+1290 =1330mm 。