目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、横向水平杆（小横杆）验算 (2)四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4)五、扣件抗滑承载力验算 (4)六、立杆的稳定性计算 (5)七、脚手架搭设高度计算 (8)八、连墙件计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文二、工程参数18003001050三、横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。

”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：q k=(Q K+Q P1)×S=(3+×= kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=×Q K×S+×Q P1×S=×3×+××= kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：M max =ql b2=×=·m 884、钢管载面模量W=5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm26、计算抗弯强度σ=M max=×106=mm2〉205N/mm2 W×1037、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算1、钢材弹性模量E＝×105N/mm22、钢管惯性矩I＝3、容许挠度[ν]=l/150与10mm4、验算挠度5、结论：满足要求四、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。

由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值： F=(1+a 1 )2=××(1+)2 =l b 由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值 Fk=(1+a 1 )2=××(1+)2 =l b五、 扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力R c = 8kN 。

纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=〈R c =8kN 结论：扣件抗滑承载力满足要求ν=5q k l b 4 =5××10504=〈1050 ＝7与10mm384EI384××105××104150六、立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N+Mw≤fA WN——计算立杆段的轴向力设计值；A——立杆的截面面积；——轴心受压构件的稳定系数，W——截面模量；f——钢管的抗压强度设计值；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=×=×ωk l a h210其中，风荷载标准值ωk=μz·μs·ω0，将N=(N G1k+N G2k)+×∑N Qk代入上式化简为：+××μz·μs·ω0l a h2++×∑N Qk≤fA10W A A H——脚手架高度；g k——每米立杆承受的结构自重标准值；l a——立杆纵距；h——步距；μz——风压高度变化系数；μs——风荷载体型系数；ω0——基本风压，取山东泰安10年一遇值，ω0=m2N G1k——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力；∑N Qk——施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力σg=A风荷载产生的弯曲压应力：σw=××μzμsω0l a h210W构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。

风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取σ=σg +σW最大时作用部位验算立杆稳定性。

2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw风荷载体型系数μs==×=σw=××μz×××××106=μz 10××103地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。

3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg首先计算长细比λ：λ=l0 il0——计算长度，l0=kμh；i——截面回转半径；k——计算长度附加系数，其值取；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表采用；h—步距；立杆横距l b=，连墙件布置二步三跨，查规范表得μ=，h=λ=kμh=××=196 i根据λ的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=。

立杆纵距l a=，查规范附录A表A-1得g k=mσg ==××103=mm2A×4、求σ=σw +σg列表如下：分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，σw+σg相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大σ=σw +σg最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。

5、验算长细比由规范式，且K=1，得λ=l0=kμh=×180=170 <210 i i结论:满足要求!。

6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G1K=H s g k=24×=构配件自重标准值产生的轴向力N G2K=(l b+a1)l a∑Q p1+Q p2l a+l a HQ p3=×+××2×+××2+×24×=l b——立杆横距；a1——小横杆外伸长度；l a——立杆纵距；Q p1——脚手板自重标准值；Q p2——脚手板挡板自重标准值；Q p3——密目式安全立网自重标准值；H——脚手架高度；施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N Qk=(l b+a1)l a Q k=×+××3×1=Q k——施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=(N G1K+N G2K)+×∑N Qk=×++××=7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式验算立杆稳定性，即：N+M w=×103+×=+=mm2 <f=205N/mm2A W×424结论:满足要求!。

8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=(N G1K+N G2K)+∑N Qk=×++×=按规范公式验算立杆稳定性：N=×103=mm2 <f=205N/mm2A×424结论:满足要求!。

七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比：λ=l0=kμh=×180=170 < 210 i i(k=1，μ=结论：满足要求!。

2、确定轴心受压构件稳定系数：k=,λ=kμh=××=196 i查规范得=，g k=m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力N G2KN G2K=(l b+a1)l a∑Q p1+l a∑Q p2+ l a [H]Q p3=×+××2×+×2×+24××= ([H]脚手架搭设高度限值，取最大，即［H］=24m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N Qk：∑N Qk=(l b+a1)l a∑Q k=+××1×3=5、求风荷载标准值产生的弯矩：M wk=ωk l a h2=μzμsω0l a h2 1010建筑物为框架结构，风荷载体型系数μs==×=地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。

立杆计算段取底部，风压高度变化系数μz=M wk=×××××=·m 106、确定按稳定计算的搭设高度H s:组合风荷载时H s=Af-[+×(∑N Qk+M wk A)]=w×424×205×10-3-[×+×+××424)]=76m×不组合风荷载时H s=Af-+∑N Qk)=×424×205×10-3-×+×=83m ×H s取76m时，[H]=H s=76=71m 1+ H s1+×76脚手架搭设高度限值为71m。

根据规范，落地式脚手架高度不宜超过５０米。

八、连墙件计算（一）脚手架上水平风荷载标准值ωk连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载最大的连墙件计算，高度按24m，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。

风压高度变化系数μz=脚手架风荷载体型系数μs==×=基本风压取山东泰安10年一遇值，ω0=m2ωk=μzμsω0= ××=m2（二）求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积A w=2××3×=N=N lw+N0=+3=××+3=N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即l H=，因此长细比λ=l H==19 <[λ]=150 i根据λ值，查规范附录表C，=,N=×103=mm2 <205N/mm2 A×424满足要求!。

抗滑承载力计算连墙件采用双扣件连接,抗滑承载力取12kN。