目录
一、工程概况 (3)
二、总体设计 (3)
三、南侧16t门吊地梁设计 (3)
1、基础尺寸确定 (3)
2、地梁配筋计算 (5)
3、截面验算 (5)
4、侧向土压力计算 (5)
四、45t门吊轨道梁设计 (6)
五、始发井端头设计 (7)
六、北侧45t门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。
(8)
深圳市城市轨道交通7号线BT项目7301-1标【茶光～珠光】盾构区间轨道梁设计方案
编制：
审核：
审批：
深圳地铁7号线7301-1标项目经理部
2013年8月18
珠光站A 区轨道梁基础设计
一、工程概况
珠光站A 区沿龙珠大道，位于龙珠一路与龙珠二路之间。
本区起点里程为3+982.305，终点里程为4+225.175，总长度184.895m,占地面积约11124㎡。
本区西端为茶珠盾构区间始发端，车站标准段宽19.4m,站台宽10.4m,线间距13.6m,站前渡线长67.75m 。
顶板覆土厚度2.41m-3.78m,采用明挖法施工。
土层参数分布，主要土层参数如下表所示
二、总体设计
除始发端头井外，轨道梁与冠梁相结合，跨度确定为20.6m 。
轨道面高程结合现场实际情况确定。
分为两部分：DK4+52.975—DK250.825轨道梁坡度-2‰，DK250.825—DK4+365.625统一标高10.6。
三、南侧16t 门吊地梁设计
龙门吊基础为16t 龙门吊行走梁轨道基础，龙门吊自重为72.5t ，渣土及渣斗重量为41t 。
单个轮压为28.4t ，施工过程中考虑施工安全系数为1.1，则单个轮压为31t （即310kN ）。
1、基础尺寸确定
（1）确定修正后的地基承载力特征值
假定基础宽度b <3m ，由天然重度γ=20.5KN/m 3
,孔隙比e=0.56，液限指数I L =-0.36，根据《地基与基础》P130表5-7，查得d η=1.6。
则
()()[])(4.3265.015.206.13105.0kPa d f f m d ak a =-⨯⨯+=-+=γη
对于条形基础：沿基础纵向取单位长度1m 为计算单位，则条形基础宽度为
地层 编号 岩土 名称
天然 密度γ
(kN/m3) 土粒 比重 s G 塑性 指数
p I 压缩系数 直剪
渗透 系数 k （m/d) 侧压力系数
ξ
2.01.0-α (1/MPa)
内摩擦角q ϕ(度) 粘聚力q C
①1 素填土 0.3 ①5
素填土
200
④3 淤泥质粉质粘土 17.2
2.64 12.8
0.654
3.3
7.4
0.001
0.82
④11 砾砂 28.0 4.5 20 0.93
⑦1 砾质粘性土 18.6 2.68 13.9 0.424 21.9 20.0 0.5 0.43 ⑧1 全风化花岗岩 19.2 2.68 11.3 0.318 22.8 24.5 1.0 0.31 ⑧2
强风化花岗岩
19.4
2.67 11.7
0.288
23.6
19.3
3.0
0.30
m d
f F b G a k 55.01
20310160
=⨯-=
-≥
-
γ
（2）地基净反力j p 。
计算时，轮距8m ，共400.4kN 轮压。
基底处地基净反力为：
kN m
m kN b F p j 8.8005.014.400=÷==
（3）验证基础底板厚度h 。
()m kN a p M j ⋅=⨯⨯==
2525.08.8002
1212
21 kN a p V j 2.20025.08.8001=⨯==
对于基础底板厚度h 的确定，一般根据经验采用试算法，即一般取8b h ≥，然后进行剪切强度验算。
要求：
kN bh f V t hs 739.26562050027.16205007.07.04
10=⨯⨯⨯⎪⎭
⎫
⎝⎛⨯=≤β
kN kN V 739.2652.200〈=
式中：b —0.5m
t f —混凝土轴心抗拉强度设计值，2mm N
hs β—受剪承载力截面高度影响系数，4
10800⎪⎪⎭⎫
⎝⎛=h hs β，当0h 〈800mm 时，取800mm ；当
0h 〉2000mm 时，取2000mm 。
0h —基础底板有效高度。
2
700φ
--=h h ，其中钢筋直径取20，0h =620mm 。
∴基础形式可确定为：宽⨯高=500mm ⨯700mm 。
2、地梁配筋计算
根据砼结构设计规范，砼保护层厚度取45mm ，采用C25。
678.0500
6209.1110256
2
0=⨯⨯⨯==b h f M cm s α 计算相对界限受压区高度
s αξ211--=
则4.0=ξ
计算纵向受拉筋面积，Ⅱ级为310=y f 。
y c s f h b f A ξα⋅⋅⋅⋅=01
2
47603104.06205009.111mm
=⨯⨯⨯⨯=
实际配筋率：
000015.03.17005004760〉=⨯==bh A s ϕ
∴满足最小配筋率要求。
故采用16根Ф16钢筋。
验算可否按结构适配钢筋
kN kN bh f t 2.20035070050043.17.07.00〉=⨯⨯⨯=
故箍筋采用Φ8@400，拉筋采用Φ8@400。
细部图按照钢筋图纸施工。
3、截面验算
抗弯承载能力计算
2486204.00=⨯==h x ξ
⎪⎭
⎫ ⎝⎛
-⨯⨯⨯⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=224862015.07005003102000x h A f M y n
m kN M m kN ⋅=〉⋅=25496max
满足要求
7005009.1107.007.00⨯⨯⨯==bh f V cm c
kN kN 2.22055.291〉=
4、侧向土压力计算
将集中荷载换算为等量土柱高
m kN rBL p h 19.11
64.29.1956.620=⨯⨯==
0h —荷载换算等量土柱高
r —土层平均重度
B —龙门吊集中荷载距基坑边缘距离2.64
根据朗肯土压力理论计算粘性土被动土压力，被动土压力成三角形分布。
⎪
⎭⎫ ⎝
⎛
︒+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=︒︒226.2445tan 245tan 22ϕKp 39.2=
39.28239.29.192⨯⨯+⨯=+=p p z p K c K r p kpa 86.119=
39.229.192
1
⨯⨯⨯=E
m kN 56.47=
4
50014.39.1107.0407.02
2
⨯⨯
⨯==d f V cm
c π kN kN 2.2001003.52〉⨯=
满足要求
四、45t 门吊轨道梁设计
参照珠光站A 区地面高程，冠梁距离地面最大为2.46m 。
因为高差太大，设计混凝土柱与轨道梁基础结合。
轨道梁基础高程表见附件。
对45t 门吊所压的钢筋砼进行计算 对45t 门吊所压的钢筋砼进行计算 以简支梁模型进行计算，如图：
恒载内力计算： 自重 m kN l
l q /4.824
7.05.0=⨯⨯⨯=
龙门吊单轮轮压取281.25kN ，考虑作用在跨中，则其最大剪力位于端头两支座处，其最大挠度在跨中，分别为： kN ql P V V b a 225.1532
3
4.82
5.2812=⨯+=+=
-= 矩形梁截面:44.15.0/7.0/<==b h ,所以应满足 ：025.0bh f V c c β≤ 则：kN kN 25.15325.12517.05.0103.140.125.03
>=⨯⨯⨯⨯⨯ 满足要求。
挠度计算采用叠加法：
mm EI ql EI Pl W 389.0021.0368.00143
.0100.338434.850143.0100.348325.281384548747343max
=+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=+=根据规范，龙门吊轨道梁挠度应符合：mm mm l 389.05600/3600/0＞==，满足要求。
五、始发井端头设计
北侧受到后期2#风亭、D 出入口施工的影响，综合考虑前期回填土的地基承载力问题，采用冠梁与轨道梁结合的设计方案。
渡线段扩大端DK4+057.975—DK4+074.675处采用混凝土基础，如下图所示。
六、北侧45t 门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。