外架施工方案报审表工程名称：贵州铜仁高新区汽摩园一期贵州铜仁高新区汽摩园一期外架专项施工方案编制：审核：审批：贵州铜仁大兴建工有限公司汽摩园一期项目部2017年3月21日钢管外脚手架搭设方案1、编制依据1.1铜仁高新区汽摩园一期工程施工图1.2《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）1.3《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）1.4《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.5《高空作业操作技术规程》（JGJ80-2016）1.6国家行业标准《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）2、工程概况及方案选择本项目中1#车间建筑面积为8556.56㎡，建筑高度为17.6m，地上二层，研发车间建筑面积为11464.89㎡，建筑高度为27m，地下一层，地上二层、五层，结构形式均为框架结构，其中1#车间1层施工完开始搭设，并随结构向上而跟上搭设；研发车间第一阶段同为1层施工完成开始搭设，并随结构向上而跟上搭设，第二阶段待二层屋面施工完成后开始搭设三层至五层；脚手架的搭设进度，一般应高出施工面一步，使在操作面的施工人员有可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定。
主体工程和屋面工程施工阶段作为临边操作防护架，装饰装修阶段作为外墙工程操作架。
3、施工部署：根据文明施工及安全要求，采用满挂密目式安全网（2000目），实行全封闭式施工。
脚手架立杆底座地面采用方木做垫撑。
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆采用直角扣件固定在底座上皮不大于200mm处的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
内外立杆横向间距为1.05米，纵向间距1.8米，内立杆离墙0.25米，架体步高1.8米，内外立杆均设45度剪力撑。
4、施工准备：4.1组织现场技术人员、脚手架班组长研究确定总体施工方案。
4.2组织预算人员估算材料需要量及用工量。
4.3施工现场将建筑物周边地面平整夯实。
4.4材料准备4.4.1钢管选用外径ф48，壁厚3.5mm的高频焊接钢管。
其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。
有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。
钢管的长度应符合安全技术规范要求，横向水平杆长度大于2.20m，纵向水平杆长度大于5.6m，其它不大于6.5M。
每根钢管的最大重量不大于25kg，钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为：立杆、大横杆、栏杆、剪力撑、斜撑、抛撑。
4.4.2扣件扣件式钢管脚手架所用可锻铸件制作的扣件，其材料应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，注意脚手架所采用的扣件，不得发生破坏。
4.4.3连墙杆建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度。
本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用ф48钢管。
连墙杆的垂直间距不大于建筑物的层高，并不大于4m（两步）。
4.4.4其它：a竹笆：竹笆踢脚板与垫铺笆。
在每步1.2m高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺竹笆片，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。
b安全密目网、平网：使用当地建设行政部门推荐使用的2000目合格安全网。
脚手架的外表面满挂安全网，以防材料落伤人和高空操作人员坠落。
5、扣件式钢管脚手架设计计算5.1脚手架工程材料的有关力学参数钢管截面特征作用于脚手架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
永久荷载（恒荷载）可分为：脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、横向斜撑和扣件等的自重；构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
可变荷载（活荷载）可分为：施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重：风荷载。
1）、永久荷载（恒截）○1每米立杆承受的结构自重标准值：g1k=0.1337KN/m○2竹笆脚手架均布荷载标准值：g2k=0.35KN/m○3栏杆与竹笆挡脚自重标准值：g3k=0.14KN/m○4脚手架上吊挂的安全网等防护设施、重量很轻，可无略不计。
2）、可变荷载（活载）○1施工均布活荷载标准值：按装修脚手架取用q4k=2.0KN/M2。
○2作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：ωk=0.7µz.µs.ωo o=0.7×1.6×1.3×0.083×0.4=0.048µz——风压高度变化系数µs——脚手架风荷载体型系数，取1.3×0.083ωo——基本风压（KN/m2）运城地区取0.4KN/m25.3荷载效应组合：5.4.1横向水平杆承载力计算（按简支梁计算）跨长L=1.05mM gk——脚手板自重标准值产生弯矩M qk——施工均布活荷载标准值产生弯矩M=1.2M gk+1.4M qk=1.2×1/8×0.35×1.05/2×1.052+1.4×1/8×2.0×1.05/2×1.052=0.23KN-mσ=M/W=0.23×106/5.08×103=45.3N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要求。
5.4.2纵向水平杆承载力计算（按三跨连续梁计算），跨长L=1.8mM=1.2M gk+1.4M qk=1.2×0.08×0.35×1.05/2×1.52+1.4×0.08×2.0×1.05/2×1.52=0.3KN-mσ=M/W=0.3×106/5.08×103=59.1N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要求。
由于荷载较小，纵横向水平变形均不作验算。
5.4.3纵横杆与立杆连接扣件的抗滑承载力验算。
R=（1.2g2k+1.4q4k）×B×L/2=3.64KNR=（1.2×0.05+1.4×3.0）×1.05×1.5/2=3.64KN<Rc=8KN满足要求。
5.4.4立杆稳定性计算1、荷载计算a、本工程脚手架按11#楼搭设高度23.30m进行验算。
（8#、9#楼参照11#楼进行搭设）b、作用于脚手架上的水平负荷载标准值，按下式计算：ωk=0.7µz.µs.ωoµs——脚手架风荷载体型系数，µs=1.4φ=1.4×0.089=0.1246 µz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》ωo——基本风压值为0.4KN/m2ωk=0.7µz.µs.ωo=0.7×0.996×0.1246×0.4=0.0348KN/m2M wk=ωkιa h2/10=0.0348*1.5*1.82/10=0.0169KN.mMw=0.85×1.4×0.0169=0.02KN.mM w/W=0.028×106/5.08×103=5.512N/mm2c、脚手架自重标准值产生的轴向N glk规范查得每米高脚手架自重产生及轴心压力标准值G k=0.1248KN/m.则26.85M脚手架自重产生轴心压力标准值为：Ng1k=H×G k=26.85×0.1248=3.354KNd、构配件自重产生轴向力N g2、3kN g2、3k=3×g2、3k×B×L/2=3×0.16×1.05×1.5/2=0.378KNe、计算外立杆施工荷载标准值产生的轴向力总和N qkN kqo=3×1.5×1.05×2/2=4.725KNf、立杆稳定性计算：组合风荷载时N/φA+M w/W≤ƒ式中N−计算立杆段的轴向力设计值；φ−轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ由规范附录C 表C取值；λ−长细比，λ=ιo/ίί−载面回转半径；其值取1.58cmA−立杆载面面积，其值取4.89cm2MW−计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；W−载面模量；其值取5.08cm3f−钢材的抗压强度设计值；其值取205N/mm2立杆计算长度按下式计算：ιo=kµh式中k−计算长度附加系数，其值取1.155；µ−考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，其值取1.50；h−立杆步距，其值取1.8m；ιo=＝1.155×1.5×1.8=3.1185m=311.85cm∴λ=ιo/ί=311.85/1.58=197.37 查表得φ=0.185N=1.2（Ng1k+Ng2k）+0.85×1.4×N qk=1.2（3.35+0.378）+0.85×1.4×4.725=10.096KN由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M wN/φA+M w/W=10096/0.185×489+5.512=117.11N/mm2<f=205N/mm2满足要求。
5.4.5连墙杆承载力计算连墙件轴向力设计值（A w为每个连墙杆的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，按二步三跨计算）N1= N1w+N o=1.4ωk A w+5=1.4×0.0483×3.60×4.5+5=6.095KN [N]= φA[f]=0.185×4.89×20.5=18.55KN> N1=6.095KN满足要求。
5.4.6立杆地基承载力计算立杆基础底面的平均压力满足下列的要求：p≤ƒg式中p−立杆基础底面的平均压力，p=N/A；N−上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A−基础底面面积，取垫板面积A=0.25m2地基承载力设计值：ƒg=k c f gk=0.4×350=140KN/m2k c——脚手架地基承载力调整系数回填土取0.4；粘土取0.5。
f gk——地基承载力标准值，按《建筑地基基础设计规范》规定，砂土回填土取350KN/m2P=N/A=10.096/0.25=40.38KN/m2<fg=140KN/m2∴满足要求综上所述，所设计脚手架钢管（ф48×3.5）满足要求6、扣件式钢管脚手架的施工6.1扣件式钢管脚手架的搭设顺序基础夯实→放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆6.2脚手架的基础着地搭设的建筑施工用脚手架，脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。