龙岩市西城片区经济适用房B区
基
础
砼
施
工
方
案
编制单位：福建恒盛建筑集团有限公司
编制人：
审核人：
编制日期：2008年1月10日
一、层高超过3.5m采用胶合板，钢管（Φ48×3.5）支撑1）、构造图(高度6.4米)
2）、计算简图
梁侧模，按三跨连续梁计算，跨度为竖楞间距
梁底模，按三跨连续梁计算，跨度为小楞间距L2（L2=300～600mm为宜）
小楞计算，按简支梁受集中力P计算，跨度为L3
钢管支撑，按两端铰接受压构件计算
3）、荷载计算
A、侧模、底模（都为三跨）
强度
M=1/10ql2 W=1/6bh2
δ=M/W≤f m则满足要求
挠度
f max=0.667q/14/100EI≤[f]则满足要求 f max >[f]不满足要求，可减
少1
2）、小楞
强度验算
M=1/4PL3
δ=M/W≤f m则满足要求
挠度验算
f=p/l3/48EI≤[f] 则满足要求
支撑
δ=N/ØA≤f则满足要求
式中Ø为压杆稳定系数，由λ=l0/I查规范JGJ130-2001附录C表C得
l0=h+2a,h为支撑立杆的步距，
i =1.58cm
若λ>250时，Ø=7320/λ2
模板支架立杆的轴向力设计值N
N=1.2∑N GK+1.4∑N QK
N GK——为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。
ΣN QK——为施工人员及设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。
二、层高超过3.5m采用胶合板模板与钢管支撑
1、构造
胶合板规格为1830×915×18，取一块胶合板作为计算单元，每块
板下设n根木搁栅
即搁栅间距为L1=1830/n-1，本例设n=5，L1=458mm，搁栅下设钢管其间距为L2（L2=1m）
钢管立杆的间距L3（取L3=2L1）。
2、计算简图
（1）、胶合板底模
（2）、木搁栅
（3）、安搁栅的钢管
（4）、支撑立杆
支撑立杆按轴心受压构件计算
3、荷载计算
（1）板底模荷载（楼板厚度为0.1m，胶合板自重5KN/m3）
自重标准值F1计算
胶合板自重：0.915×0.018×5
混凝土自重：24×0.915×0.1
钢筋自重：1.1×0.915×0.1
合计： 2.38KN/m
施工荷载标准值：F2=0.915×2.5=2.29KN/m或者集中力Pk=2.5KN
荷载设计值计算
1）、强度计算：
施工荷载按均布荷载时
q=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=(1.2×2.38+1.4×2.29) ×
0.9=5.45KN/m
弯矩M=0.1ql2=0.1×5.45×0.458=0.114KN·m
剪力V=0.6 ql=0.6×5.45×0.458=1.5KN
施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数P=1.4P K×折减系数
弯矩M=(0.1 ql2+0.175Pl) ×折减系数
=(0.1 ×1.2×2.38×0.4582+0.175×1.4×2.5×0.458) ×0.9
=0.306KN.M
剪力V=0.6ql+0.65q=0.6×1.2×2.38×0.458+0.65×1.4×2.5=3.06KN 显然施工荷载为集中力时的弯距和剪力大!
2)、挠度验算：q=1.2F1×折减系数=1.2×2.38×0.9=2.57KN/M (2)、木搁栅
自重标准值F1计算
胶合板自重:5×0.018×L1=0.018×5×0.458=0.041
木搁栅自重:5×0.05×0.1=0.025
混凝土自重:24×0.1×L1=24×0.1×0.458=1.1
钢筋自重:1.1×0.1×L1=1.1×0.1×0.458=0.05
合计:F1=1.22KN/M
施工荷载标准值F2
为均布荷载F2=2.5×L1=2.5×0.458=1.15KN/M
或集中力P=2.5KN
荷载设计值计算
1)、强度计算:
施工荷载按均布荷载时
q=(1.2F1+1.4F2)×折减系数=(1.2×1.22+1.4×1.15)×0.9=2.77KN/M 弯距M=0.1qL22=0.1×5.45×12=0.277KN.M
剪力V=0.6 qL2=0.6×2.77×1=1.66KN
施工荷载为集中力时q=1.2F1×折减系数P=1.4P K×折减系数
弯矩M=(0.1ql22+0.175PL2)×折减系数
=(0.1×1.2×1.22×12+0.175×1.4×2.5×1)×0.9=0.744KN.M 剪力V=0.6qL+0.65P=0.6×1.2×2.38×0.458+0.65×1.4×2.5=3.06KN 显然施工荷载为集中力时的弯矩和剪力大!
2)、挠度验算:q=1.2F1×折减系数=1.2×1.22×0.9=1.32KN/M
(3)、安搁栅的钢管
自重标准值F1计算
胶合板自重:0.3×L2=0.3×1=0.3(模板自重取0.3KN/M2)
混凝土自重:24×0.2×L2=24×0.1×1=2.4
钢筋自重:1.1×0.1×L2=1.1×0.1×1=0.11
合计:F1=2.81KN/M
施工荷载标准值F2:
为均布荷载F2=1.5×L2=1.5×1=1.5KN/m
设计荷载为:
强度计算P=（1.2F1+1.4F2）×折减系数=(1.2×2.81+1.4×1.5) ×0.85 =4.65KN
挠度计算P’=1.2F1×折减系数=1.2×2.81×0.85=2.87KN
(4)立杆支撑轴向力设计值(不组合风载)
N=1.2(N1k+∑N2K)+1.4N3K
式中N1k为钢管支撑自重标准值产生的轴向力N1k=g k·H=0.12×4=4.8KN(g k为每米立杆承受的钢管支撑自重标准值，取
g k=0.12KN/m，H为立杆高度)。
∑N2K为模板、混凝土、钢筋自重标准值产生的轴向力总和
∑N2K=（0.3+2.4+0.11）L2L3=2.81×1.0×0.915=2.6KN
N3K为施工人员及设备自重标准值产生的轴向力，
N3K=1.0 L2L3=1.0×1.0×0.915=0.915KN
N=1.2(N1k+∑N2K)+1.4 N3K=1.2×(4.8+2.6)+1.4×0.915=10.2KN 4、结构验算
（1）板底模板：
抗弯强度σ=M/W=0.306×106/915×182/6=6.2N/mm﹤f =20N/mm2满足要求！
抗剪强度τ=3v/2bh=3×3.06×103/2×915×18=0.28N/mm﹤[f v]=1.4/mm2满足要求！
挠度计算
f=0.667ql14/100EI=0.667×2.57×4584/100×6000×915×183/12
=2.8mm﹥[f]=458/250=1.83mm不满足要求，所以采取减小跨度
即取L1=1830/6-1=366mm
再验算得，f=1.1mm﹤[f]=1.5mm
(2)木搁栅验算：
与底模相似（略）
（3）立杆支撑稳定验算：
σ=N/ūA﹤f则满足要求
式中N为立杆轴向力设计值N=10.2KN
ū为稳定系数,由γ=l0/I查规范JGJ130-2001
附录C表C查取
l0为计算长度, l0=2a+h(本例a=200mm,h=2m)
则l0=2400mm
i为回转半径， i=15.8mm(Φ48×3.5钢管)，A=4.89cm2
γ=2400/15.8=151.9,查得ū=0.3
则: σ=N/ūA=10.2×103/0.3×489=69.5N/mm2﹤f=205N/mm2满足要求。