连梁刚度折减系数
为防止连梁开裂过大 该系数一般不宜小于0.55
一般工程取0.7
中梁刚度增大系数
《砼规范》5.2.4: 对现浇楼盖和装配整
体式楼盖，宜考虑楼板作为翼缘对梁刚 度和承载力的影响。
程序自动搜索中梁和边梁，两侧均与刚性楼板相连的中梁的刚度 放大系数为BK，只有一侧与刚性楼板相连的中梁或边梁的刚度放 大系数为1.0+（BK-1）/2，其它情况的梁刚度不放大。
2 Sx Sx (0.85S y ) 2
S y S (0.85S x )
2 y
2
框架柱的不同处理：框架柱在双向地震组合时， 不组合轴向力，这样柱配筋偏大，提高了柱的安 全度。
考虑偶然偏心
新高规3.3.3条规定
计算地震作用时，应考虑偶然偏心的影响 验算结构位移比时，总是要考虑偶然偏心
构件设计则不应选择“强制刚性楼板”
*因此需要进行两次计算
地下室强制采用刚性楼板假定
V1.2版
v1.3版
包含了地下室
地下室的计算模型完全由用户控制
墙梁跨中节点作为刚性板楼板从节点
程序默认勾选=旧版的算法 如不勾选，则认为墙梁跨中结点为弹性节点，其水平面内 位移不受刚性板约束，即类似于框架梁的算法，此时墙梁 剪力一般比勾选时小，但相应结构整体刚度变小、周期加 长，侧移加大点
简言之，地震组合数将增加到原来的三倍
注意
现在程序可以同时考虑偶然偏心和双向地震的作用 并且最后的结果两者取最不利结果
计算振型个数
振型数不应小于15 对多塔结构的振型数不应小于塔楼数的9倍 且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%
周期折减系数
为了考虑框架结构和框架剪力墙结构的填充墙刚度对 计算周期的影响
自定义地震影响系数曲线
自定义地震影响系数曲线
程序提供了默认的地震影响系数曲线，同时提供 了自定义形式的曲线，该曲线是通过离散点的方 式定义，计算时对于每个周期值都按照线性插值 的方式确定影响系数，因此曲线的定义应保证其 连续性。
斜交抗侧力构件方向附加地震数
有斜交抗侧力构件的 结构,当相交角度大于 15度 或者WZQ.OUT地震作 用最大方向＞15（度）
不同的模拟施工方法，对柱、墙的轴压比计算 影响也很大。建议采用PMCAD中“竖向导荷”的结 果进行复核。
如果选择“模 3+VSS求解器”，可能会出现计 算到“VSS回代求解”时程序死机，表明结构较为 复杂，此时应选择模1进行计算。该情况多存在于 多塔结构、斜屋面或开洞较多的结构中。
施工次序指定
四、活荷载
柱、墙设计时活折减
全楼活荷载进行折减
注意，在PMCAD的＜③楼面荷载传导计算＞中也有“荷载折减” 选项。 若两处都选折减，则荷载折减系数会累加，即在PMCAD中折减 过的荷载将在SATWE中再次折减，使结构不安全。
传给基础的活荷载
注意：《荷规》中活载折减仅适 用于民用建筑，对工业建筑则不 应折减。
只要有转换层，就必须人工输入“转换层所在层号”，以准确 实现水平转换构件的地震内力放大。
嵌固端所在层号、地下室层数
嵌固端所在层号：地下室层数+1 地下室层数：按实际工程填写
地下室对风荷载计算的影响
墙元细分最大控制长度
一般取1
“内存不足”提示
对所有楼层强制采用刚性楼板假定
仅用于位移比计算和判断振型数是否足够
梁活荷载不利布置
梁活荷不利布置最高层号 为0时，表示不考虑活荷不利布置 为N时，表示从1到N层都考虑
一般情况下填0
考虑结构使用年限的活载调整系数
该参数取值见《高规》5.6.1条； 使用年限为50年时取1，100年时取1.1。在荷载 效应组合时活载组合系数将乘上考虑使用年限的 调整系数
五、调整信息
其中 S j , S k 分别为j,k振型地震作用标准值的效应
梁的剪力图
原有方式各内力分量独立 确定符号，可能的错误
按主振型确定符号时
用于12层以下框架薄弱层验算的αmax：
本参数即旧版程序的“罕遇地震影响系数最大值” ，仅用于12层以下规则砼框架结构的薄弱层验算。 根据《上海抗震设计规程》中第5.1.4条，“上海地 区的罕遇地震影响系数最大值取0.45”。
采用模3计算时，为适应某些复杂结构，可以对楼 层组装的各自然层分别指定施工次序号。 程序隐含指定每一个自然层是一次施工（简称为 逐层施工）ห้องสมุดไป่ตู้用户可通过施工次序定义指定连续 若干层为一次施工（简称为多层施工）。 对一些传力复杂的结构（转换层结构、下层荷载 由上层构件传递的结构形式、巨型结构等），应 采用多层施工的施工次序。 广义层的结构模型，应考虑楼层的连接关系来指 定施工次序。
梁端负弯矩调幅系数
一般取0.85 注意：此项调整只针对竖向荷载， 对水平荷载不起作用
梁活荷载内力放大系数
通过调整梁的设计弯矩 提高其安全储备
注意： 1、对正负设计弯矩均增大 2、对于已经考虑活荷不利布置的楼层SATWE将使此项不起作用
梁扭矩折减系数
折减系数可在0.4-1.0范围内取值
注意: 若考虑楼板的弹性变形，梁的扭矩不应折减
砼矩形梁转T形
新版本在原有梁刚度放大系数的基础上增加选项
同时梁刚度放大系数和梁扭矩折减系数应取1
初始模型
转T形梁后平面简图
矩形梁配筋
T形梁配筋
全楼地震力放大系数
可通过此参数来放大地震力， 提高结构的抗震安全度，其经 验取值范围是1.0-1.5。
注意：此项调整对位移、剪重比、内力计算有影响 而对周期计算没有影响。
墙的有效翼缘定义见《砼规》9.4.3条及《抗规》 6.2.13条文说明。
恒活荷载计算信息
“不计算竖向力” 作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等
“一次性加载计算” 主要用于多层结构，并且最适合多层结构
“模拟施工方法1加载” 考虑分层加载、逐层找平因素影响的算法，采用整体 刚度分层加载模型
“模拟施工方法2加载” 采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理， 可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不合理情况
按抗震规范第5.2.5条调整各楼层地震力
强弱轴方向 动位移比例
强轴弱轴
强轴对应 短周期方向
弱轴对应 长周期方向
动位移比例
根据第一周期在反应谱曲线的位置 加速度控制段 系数填：0 速度控制段 系数填：0-1 位移控制段 系数填：1
弹性板与梁变形协调
主要用于温度作用计算和斜板
平面简图对比
非协调模型
协调模型
弹性板与梁变形协调
勾选后，程序在进行弹性板划分时自动实现 梁、板边界变形协调，计算结果符合实际受力 程序默认不勾选，以便于与旧版程序对比结 果
计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘
勾选后，墙的无效翼缘部分内力计入框架部分， 这使结构中框架、短肢墙、普通墙倾覆力矩结果更 为合理 程序默认不勾选，以便于与旧版程序对比结果
附加偏心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的5%
我们在程序中只考虑下列四种偏心方式：
A) B) C) D) X向地震，所有楼层的质心沿Y轴正向偏移5%，记作EXP X向地震，所有楼层的质心沿Y轴负向偏移5%，记作EXM Y向地震，所有楼层的质心沿X轴正向偏移5%，记作EYP Y向地震，所有楼层的质心沿X轴负向偏移5%，记作EYM
WZQ.OUT
混凝土容重、钢材容重
混凝土按25kN/m3, 钢材可按78kN/m3。 一般民用建筑可填写为26~27kN/m3。
裙房层数
只作为多塔楼结构的底部加强部位的判断因素
转换层所在层号
转换层所在层号：按实际所在楼层填写。
抗震规范3.4.3条规定：竖向不规则的建筑结构，其薄弱层 的地震剪力应乘以1.15的增大系数； 新高规5.1.14条规定：楼层侧向刚度小于上层的70%或其 上三层平均值的80%时，该楼层地震剪力应乘1.15增大系数； 新抗震规范3.4.3条规定，竖向不规则的建筑结构，竖向抗 侧力构件不连续时，该构件传递给水平转换构件的地震内 力应乘以1.25-1.5的增大系数。
需要添加时最大附加5个、角度用逗号或空格隔开
考虑双向地震作用
规范条文：新抗震规范5.1.1条规定，质量和刚度分布 明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影 响。 具体操作原则：楼层位移比或者层间位移比超过1.2， 考虑双向地震。
考虑双向地震作用
程序处理方式：对X和Y地震作用的反应分别计为 SX和SY，则双向地震扭转效应组合如下式：
“模拟施工方法3加载” 高层首选 用分层刚度取代整体刚度，更符合工程实际
（注意：对于有吊车的结构，必须用一次性加载，因为吊车对 上部结构有影响，也就是对有上传荷载的结构要用一次性加载）
建议
一般对多、高层建筑首选｛模拟施工3｝
对钢结构或大型体育场馆类（指没有严格的标 准楼层概念）结构应选｛一次性加载｝ 当有吊车荷载时，不应选用｛模拟施工 3｝
按实际信息填写
中震（或大震）设计
“弹性设计”和“不屈服设计”，依据见《高规》第3.11节 ①对于中（大）震弹性 地震影响系数最大值 αmax按中震（2.8 倍小震）或大震 （4.5~6 倍小震）取值 取消组合内力调整（取消强柱弱梁、强剪弱弯调整） 不考虑风载
程序使用时，需要用户勾选此项，并按中震或大震 输入αmax。
计算水平风荷载和特殊风荷载
水平风荷载和特殊风荷载两者一般不同时选择， 风荷载与特殊风荷载作为两个独立的工况，同时 选择时相当于计算了两次风荷载。
地震作用计算信息
需要注意的是当选择不计算地震作用时，地震菜 单的相应的抗震等级还是要填上，其余项会变灰
二、风荷载信息
地面粗糙度类别
根据《荷规》8.2.1条进行选 择，程序按用户输入的地面 粗糙度类别确定风压高度变 化系数。其中的 D类（密集高层市区）应慎用。