1．特征水位及流量 正常蓄水位，设计水位，校核洪水位。
洪水流量及水位见表 2-1。
表 2-1
流量及水位表
工况
洪水频率 洪
峰
流 上游水位 下游水位
（％）
量 (m3/s)
(m)
(m)
设计情况
5
校核情况
2
2.主要设计参数
底板采用 C30 混凝土: 容重 m3, fc= N/mm2, ft=mm2；弹性模量 Ec=×
2.荷载计算结果
将已知数据代入上述公式，计算结果见表 4-5
荷载 正常蓄水位 设计洪水位
工况
自重（KN）
↓
↓
时均压力（KN） 0
↓
扬压力（KN）
↑
↑
脉动压力（KN） 0
↑
作用效应函数
↑
↑
抗力效应函数
↓
↓
校核洪水位 备注
↓ ↓ ↑ ↑ ↑ ↓
由计算结果可以看出：消力池底板在各工况的抗力效应均大于作用效应，即 垂直向上的合力小于垂直向下的合力，满足规范要求。
10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度ƒ =～，粘滞力 c=～； Ⅱ级钢筋，
fy=fy’=310 N/mm
三、设计工况
本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况 如下： （1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合） （3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）
五、底板构造配筋
底板的作用效应小于抗力效应，因此对底板按构造进行配筋。消力池底板垂 直于水流方向设置一分缝，安装止水。
六、结论
通过各种工况下的荷载组合计算坝后消力池底板的抗浮能力，各参数的选取 严格按照规范要求，计算结果符合要求
γw—水的容重，取值 m3；
时均压力（KN） 0
表 4-3 计算工况
正常蓄水 设计洪水 校核洪水
扬压力计算表 底板面 水的容重 积（m2） (KN/m3) 306 306 306
下游水深（m） 底板厚度（m） 扬压力（KN） 0
（4）脉动压力
Pm=am× ×γw×A
Pm —脉动压力(KN）； V —底板计算断面处得平均流速（m/s） am —脉动压力系数，此处取值； A —底板面积（m2），306m2； γw—水的容重，取值 m3；
消力池底板抗浮计算书
一、概述
溢流堰、闸室后接消力池，消力池长 18m，宽 17m，深,底板高程为，消力池 底板厚度为,。底板设置排水孔，孔排距均为 2m，成梅花型布置，其下设置砂石 反滤垫层，层厚。 泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长 29m。 海漫采用浆砌石，厚。
二、主要设计依据及参数选取
表 4-4 脉动压力计算表 计算工况 下泄流量 下游水
（m3/s） 深(m) 设计洪水 校核洪水
平均流 水的容重 速(m2/s) (KN/m3)
脉动压力 （KN）
（5）作用效应及抗力效应函数
作用效应函数（垂直向上所有合力） R（ ）=γQ×Py+γQ×Pm
抗力效应函数（垂直向下所有合力） S（ ）=γG×G+γQ×Pw γG——永久荷载分项系数，取； γQ——可变荷载分项系数，取；
四、底板荷载计算
1.计算公式及参数选取
（1）自重
G=γc×A×h
G — 底板自重（KN）；
A — 底板面积（m2），306m2；
h — 底板厚度（m），；
γC—C30 混凝土容重，取值 24KN/m3。
带入数据求的底板自重为 3672KN。
（2）时均压力
Pw=γw×H×A
Pw — 水压力（KN）；
H — 下游水深（m）；
A — 底板面积（m2）；
γw—水的容重。
表 4-2 时均压力计算表
计算工况
底 板 面 积 水的容重 下游水深（m）
（m2）
(KN/m3)
正常蓄水3060设洪水306校核洪水
306
（3） 扬压力
Py=γw×(H+h)×A
Py— 底板承受的扬压力（KN）；
H — 下游水深（m）；
h— 底板厚度（m），此处为；