XXX压力箱涵内力配筋计算计算书2016年1月箱涵内力配筋计算一、工程概况及计算成果本箱涵共1座，1座1孔，净空2.1m，高度为2.1m，顶板厚0.50m，底板厚0.50m，侧板厚0.50m。
详见图1。
选筋结果见表一：表一选筋结果二、基本资料及计算简图1、计算简图如下：图1 箱涵断面图基本数据：回填土ο20=ϕ3/kN 18,m ＝γ，基础坐落粉质黏土上，相对应的地基承载力kpa f ak 120＝；箱涵进口高程▽=32.50m ，出口高程▽=31.50m ，埋深m H 0.1=；地下水高程▽=31.38m ，箱涵基础高程▽=31.90m ，地下水位于基础以下，不考虑地下水影响。
当浏阳河水位达到设计最高水位▽=39.50m 时，内水压力达到最大。
箱涵长L=127m ，流速参照《水力计算手册》（第一版）第四章有压管道恒定流表1-4-1，流速v=2.5m/s ，则内水压力水头：mg V D L c g h 72.610*25.2*)1.2127*21.6710*82*022.05.01(9.52)8()60.3350.39(2222=++++=+∑+-=ε水三、计算工况1． 完建工况，箱涵内无水，公路-Ⅱ级； 2． 运行工况（箱涵无内水压力），公路-Ⅱ级；3．运行工况（箱涵内有内水压力），内水压力m h 72.6=水； 四、荷载计算 各杆荷载的计算：根据《灌区水工建筑物丛书》（涵洞）第四节车辆荷载的计算。
汽车荷载为公路-Ⅱ级时，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3节,考虑到重型车较少，荷载采用公路-Ⅱ级折减，折减系数为0.7。
后轮轮压P=240KN ，汽车轮胎着地长度c=0.2m ，后轮轮宽d=0.6m 。
,61.015.16.03.115.13.10.1m d H =-=-≥=。
m d H 04.115.16.08.115.18.10.1=-=-≤=采用公式)577.023.1)(15.1(H d H c Pq B +++=1、完建工况mkN H d H c P q B /12.68)0.1*577.065.06.0)(0.1*15.12.0(240*7.0)577.023.1)(15.1(7.0=+++=+++=标mkN H d H c P q B /36.95)0.1*577.065.06.0)(0.1*15.12.0(240*7.04.1)577.023.1)(15.1(7.04.1=+++=+++=设23/50.305.0*251*18*0.1m kN d h K q S =+=+=）砼土标γγ23/81.355.0*25*05.11*18*0.1*2.105.12.1m kN d h K q S =+=+=）砼土设γγ234/49.1325.0*21.21.2*25*250.3012.682**2m kN d B h q q q B =+++=+++=砼标标标γ234/73.1665.0*21.21.2*25*2*05.181.3536.952**2*05.1m kN d B h q q q B =+++=+++=砼设设设γ221/89.4)25.00.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d H K q S =+-=+=土标γ 221/87.5)25.00.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d H K q S =+-=+=土设γ 222/11.13)25.01.20.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d h H K q S =++-=++=土标γ222/73.15)25.01.20.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d h H K q S =++-=++=土设γ 25/0m kN q =标 25/0m kN q =设 26/0m kN q =标 26/0m kN q =设 2、运行工况（箱涵无内水压力）mkN H d H c P q B /12.68)0.1*577.065.06.0)(0.1*15.12.0(240*7.0)577.023.1)(15.1(7.0=+++=+++=标mkN H d H c P q B /36.95)0.1*577.065.06.0)(0.1*15.12.0(240*7.04.1)577.023.1)(15.1(7.04.1=+++=+++=设23/50.305.0*251*18*0.1m kN d h K q S =+=+=）砼土标γγ23/81.355.0*25*05.11*18*0.1*2.105.12.1m kN d h K q S =+=+=）砼土设γγ234/49.1325.0*21.21.2*25*250.3012.682**2m kN d B h q q q B =+++=+++=砼标标标γ234/73.1665.0*21.21.2*25*2*05.181.3536.952**2*05.1m kN d B h q q q B =+++=+++=砼设设设γ221/89.4)25.00.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d H K q S =+-=+=土标γ 221/87.5)25.00.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d H K q S =+-=+=土设γ 222/11.13)25.01.20.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d h H K q S =++-=++=土标γ222/73.15)25.01.20.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d h H K q S =++-=++=土设γ 25/0.211.2*10*m kN h q ===水标γ 25/0.211.2*10*0.1*0.1m kN h q ===水设γ 26/0m kN q =标 26/0m kN q =标 3、运行工况（箱涵有内水压力）2/0m kN q B =标 2/0m kN q B =设23/50.305.0*251*18*0.1m kN d h K q S =+=+=）砼土标γγ23/81.355.0*25*05.11*18*0.1*2.105.12.1m kN d h K q S =+=+=）砼土设γγ234/37.645.0*21.21.2*25*250.302**2m kN d B h q q q B =++=+++=砼标标标γ234/37.715.0*21.21.2*25*2*05.181.352**2*05.1m kN d B h q q q B =++=+++=砼设设设γ221/89.4)25.00.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d H K q S =+-=+=土标γ 221/87.5)25.00.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d H K q S =+-=+=土设γ 222/11.13)25.01.20.1(*18*)2045(tan )2/(m kN d h H K q S =++-=++=土标γ222/73.15)25.01.20.1(*18*)2045((tan *2.1)2/((2.1m kN d h H K q S =++-=++=土设γ 25/0.211.2*10*m kN h q ===水标γ 25/0.211.2*10*0.1*0.1m kN h q ===水设γ 26/2.6772.6*10*m kN h q ===水水标γ 26/2.6725*10*0.1*0.1m kN h q ===水水设γs 五、内力计算简图内力采用理正工具箱（单机版）平面刚桁架计算。
计算模型取单位长度1m 计算。
1.完建工况 标准值设计值.2.运行工况（箱涵无内水压力）标准值. 设计值3. 运行工况（箱涵有内水压力）标准值设计值五、配筋计算箱涵采用C25砼，fc=12.50N/mm2，钢筋保护层厚度取50mm，受力筋与分布筋均采用Ⅲ级，fy=360N/mm2。
以箱涵内侧受压为正，轴力受压为正，为了简化计算，截面采用对称配筋。
（1）底板完建工况下：弯矩标准值M=69.7kN.m，轴力标准值N=19.0kN，弯矩设计值M=88.3kN.m，轴力设计值N=22.0kN。
运行工况（箱涵无内水压力）下：弯矩标准值M=62.5kN.m，轴力标准值N=-2.8kN，弯矩设计值M=81.1kN.m，轴力设计值N=0.2kN。
受力情况均小于完建工况，配筋参照完建工况。
运行工况（箱涵有内水压力）下：弯矩标准值M=25.3kN.m，轴力标准值N=-90.1kN，弯矩设计值M=22.7kN.m，轴力设计值N=-87.2kN。
底板配筋最终采用5φ14@200（As=769mm2）2、侧板完建工况下：弯矩标准值M=-42.3kN.m，轴力标准值N=128.2kN，弯矩设计值M=-52.6kN.m，轴力设计值N=170.5kN。
运行工况（箱涵无内水压力）下：弯矩标准值M=-31.7N.m，轴力标准值N=128.2kN，弯矩设计值M=-42.0kN.m，轴力设计值N=170.5kN。
受力情况均小于完建工况，配筋参照完建工况。
运行工况（箱涵有内水压力）下：弯矩标准值M=30.4kN.m，轴力标准值N=-47.7kN，弯矩设计值M=28.6kN.m，轴力设计值N=-40.8kN。
侧板配筋最终采用5φ14@200（As=769mm2）4、顶板顶板各种工况下受力均小于底板，为了计算简便采用底板相同配筋。
顶板配筋最终采用5φ14@200（As=769mm2）通过计算得出配筋结果1、分布筋φ12@200布置。
2、受力筋布置：。