而实际应力 σ =
PZ 79000 = =171 MPa≤[σ ] A 46
• 式中： PZ-为轴向载荷 A-为横截面积 • 根据以上计算拉应力在弹性范围之内，塔体中部不会产生折弯 失稳现象发生。
T-406塔中部挠度（两吊点之间）计算：
为简化计算，首先将塔体设想为同样粗细，主吊点与副吊点分别距离端 部55000mm （以保证主吊点与副吊点与实际情况一直），塔筒体所有 质量形成均布载荷，见下图；
劳动组织及岗位责任
1、总指挥一人，全面负责工程质量、安全、进度和作业人员、工具、材料的 调 配，保证安全稳妥完成吊装任务。 2、执行指挥2人，分别负责指挥主机和副机的站位操作，做到指挥准确无误。 3、起重司机2人，在执行指挥的指挥下，保证起重机站位达到技术要求，操 作准确无误，做到令行禁止。 4、起重作业岗位8~12人，负责配合起重站位，支腿和索具悬挂及摘钩。 5、技术岗位1人，负责施工技术交底，现场技术指挥。 6、质量安全岗位1人，负责施工过程的质量检查及安全监督并参加 吊装前 的安全联合大检查。
•
塔吊装立面图及顺序
T-406 T-401/ T-402 T-404 T-405 T-403
E
H3
吊装净空
设备高度 H=63M 吊 装 梁 与 设 备 顶 距 离 H1= 1.36 M 吊耳到吊装梁距离H1’= 3 M 吊装梁与吊钩距离H2= 6 M 吊钩与杆顶距离H3= 3.5 M 设备与杆最小距离C=0.65 M
吊装方法的确定
• 根据设备情况、现场条件、工期要求及市场吊 机状况并结合我公司的吊装实力，确定选用T C2600型500吨液压桁架式起重机将五台大型设 备吊装就位。
– 就位形式 T-401/ T-402、T-403、T-404、T-405 、T-406塔均 整体吊装就位 根据进度要求，设备吊装前应将随塔的梯子、平台、 防腐保温、管道、电气、仪表全部在地面安装就位， 影响吊装的部件可吊装就位后再安装。 设备吊装时，尾部用120T吊车溜放。
– –
吊装荷重计算
主吊车受力情况： 因T-406（脱C8塔）高度最高、重量最大，吊装重量故以此部分重量作为计算依据： • • Q=（G+g1+g2）×K1×K2 =（53+10+1）×1.1=77.44t 式中：
G—T-406重量，G=53t g1—梯子、平台、防腐、保温、管道等重量，g1=10t g2—平衡梁及索具重量，g2=1.0 t K1—动载系数。K1=1.1 K2—不均衡系数 K2=1.1
吊装索具选用
• 主吊机吊装索具选用Φ44-6×37+1-175钢丝绳，平衡梁上、下各两套，平衡梁上部 每根长度为3米，一弯两股，平衡梁下部根据吊耳位置定，但保证距塔顶管道 300~500mm。 1）φ44mm,6×37+1钢丝绳的较核计算。 拴挂方式：1弯2股*2； ① 受力计算 ： T=P/K T=953/6=158.83KN 式中： T — 钢丝绳的容许拉力， Q G=144.83KN P — 钢丝绳的最小破断拉力，P=869kN S K — 安全系数,K=6 β H ②受力分析： βG/2G/2HSQ G/2 G/2 S=G/n*1/ sinβ=510/4*1/ sin60° =147.22KN 式中： G — 设备及吊索平衡梁的重量，G=510KN β — 吊索与平衡梁之间的夹角，β=60° n — 绳索的股数,n=4 S — 每根吊索的拉力,S=147.22KN 吊装安全校核：147.22<158.83, φ44mm,6*37+1 吊索满足吊装要求。 主吊卡环选用50T，共4个。 溜放钢丝绳选用Φ44-6×37+1-175钢丝绳一根，长度为16米，一弯两股使用。 溜放卡环选用50T，一个。
δ=12 8.3吨 δ=14 6.9吨 δ=16 7.9吨 δ=18 8.1吨 δ=20 7.9吨 δ=20 6.7吨
1.25米
15.4米
11米
11米
10米
8.8米
5.9米
62.95米
两吊车水平抬吊塔体时主吊F1实际承受重量为31.3t(含附塔结构、管线及保温层)， 主吊车在工作半径26米、臂杆长78米的工况下承载力为81t（考虑动载系数和不 均衡系数），能满足实际吊装要求。副吊车F2实际承受力为31.7t（含附塔结构、 管线及保温层)，副吊车在工作半径12~14米、臂杆长28米的情况下承载力为 42~39吨（考虑动载系数和不均衡系数），也同样能满足实际吊装需求。
强度计算
• 根据以往经验，估计危险截面应在δ14筒体~δ16筒体衔接处，因 为此处筒体壁厚薄弱、轴向压力大，容易产生折弯失稳现象，计 算此处的拉应力。 因塔体材质为16MnR，焊接接头系数取1，
•
此处截面许用应力为 [σ ]=
S
K

345 =215.63MPa 1.6
式中:σs-16MnR钢材屈服点，取σS=345 MPa
台班 钢板 2 2 2
费用
主要技术措施性用料
序号 1 2 3 4 5 6 7 名称 钢板 钢丝绳 钢丝绳 卡环 平衡梁 平衡梁 道木 型号规格 δ =20 Φ 44-6×37+1-175 Φ 44-6×37+1-175 50T Φ 219×8×1900 Φ 219×8×1200 200×150×2500 单位 t (m2 ) m m 个 副 副 根 数量 7.85(50) 30 30 4 1 1 200 主吊 溜尾 用途
工程概况
• 山东**集团**石油化工有限公司8万吨/年轻烃重整装置共有较大 型塔类设备五台，见大型设备概况一览表：
序号 设备名称 吸收塔、解吸 塔 脱戊塔 脱庚塔 脱甲苯塔 脱C8塔 位号 规格（mm） 重量（kg） 安装标高
1 2 3 4 5
T-401/402 T-403 T-404 T-405 T-406
前言
• 塔类设备是化工行业常见的主要设备之一。塔类设备安装的质量、进 度以及安全等对于后续的安装工作起着决定性的作用，对于整个的项 目施工管理工作更是关键。特别是对于一些超大、超重、超高的塔类 设备的吊装，涉及面广，安全程度要求高。那么编制一套完整、细致、 科学有效的吊装方案，并以此为依据指导吊装方案的组织和实施就显 得由为的重要。下面的一套吊装方案就详细的介绍了整个吊装过程中 涉及的技术参数、吊装计算、机械选型以及索具的选配和人力、机具 计划，并附有吊装总结，以备同类工程设备吊装参考。
G1=24 吨
31米
G=64吨
31米
G1=40 吨
T-406起吊垂直时工况
Ｃ８塔吊耳加固措施示意图
管式吊耳
对塔身接口处的加固示意图
主要机械台班需用量
序号 1 2 3
所需机械、机具、材料等 名称 型号规格 台数
500T 汽车吊 120T 汽车吊 50T 汽车吊 TC2600 TG752 TG-500E 1 1 1
D 64

J C
4
)
d4

以上力学模型是按较苛刻的情况考虑的，实际挠度应不大于此值，塔筒体变形挠度 和塔筒体两吊点跨距之比为：256/6200=4.1‰,而且在弹性范围之内，不足以使塔筒体 产生永久变形和弯曲破坏，根据我们以往的吊装实际情况验证了以上计算的准确性。
T-406起吊至60度时各部位受力情况
方案编制依据
HGJ201-83 《化工工程建设起重施工规范》 GB5082-85 《起重吊运指挥信号》 TC2600型起重机技术性能参数 NK-1200型起重机技术性能参数 TG-500E型起重机技术性能参数 设备装配图 S30-0009-1 S30-0011-1 S30-0012-1 S30-0013-1 S30-0014-1 淄博**石化工程设计有限公司提供的施工图 甲方提供及要求设备制造商关于设备分段进厂的有关资料 SH3505-99 《石油化工施工安全技术规程》
I 水平抬吊时塔体力学模型 4 q 4 a 1 a 4 3 y a 2I 2a I 2 z a z 4 2I 2a z a 24 EJ I
式中：E-塔筒体材料的弹性模量，E=2.1×1011N/m2（ E =
溜尾吊车（150T） 臂杆长度：48米 回转半径：10米 起吊能力：42吨 吊装校核：42＞77.44/2 吨, 能满足吊装要求
G=42吨 G=22吨 Q=(53+11)=64吨
62.15米
设备吊装顺序
①T-406 ②T-405 ⑤T-401/ T-402 ③T-404 ④T-403
办公室 仓库
N
副吊工况
吊装顺序 T-406吊装 T-405吊装 T-404吊装 T-403吊装 T-402/401吊装 设备高度 （mm） 62.15 35.4 44.75 37.79 49.14 吊装重量（t） 74.44 47.74 58.1 45.79 57.14 工作半径(m) 18 20 24 26 30 臂杆长度（m） 72 66 66 66 66 起吊能力（t） 129 90 66.1 82 68
溜尾吊车受力情况:
Q=77.44/2=38.72 t
T-406抬吊时各部位受力情况
主吊车（500T） 臂杆长度：78米 回转半径：26米 起吊能力：81吨 吊装校核：81＞77.4吨, 能满足吊装要求
Q=(G+g)×K1×K2 =(53+11)×1.1×1.1 =77.44吨 G-设备筒体重量 g-附塔结构、管线及索具 重量 K1-动载系数取1.1 K2-不均衡系数取1.1
预制场地 T-401 T-401 /T-402
主 装 置 区
T-402 T-403 T-403 T-404 T-404 T-405 T-405
域
吊车 T-406 T-406
吊车接杆方向
溜尾吊车
平面布置图
主吊、副吊工况