脚手架计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书、脚手架参数、荷载设计Z.计算简图:立面图§侧面图纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 127100横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm 3) 5260三、纵向水平杆验算橫向水平杆飙向隶平杆注禺銳向水罟杆在上祇横向水平杆上纵向水平杆根数埼不包會两僧水平杆’如本明洌为乱纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 ®.04+G kjb X b/(n+1))+1.4 G細b/(n+1)=1.2 ©04+0.35 09/(2+1))+1.4 3X9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb X b/(n+1))+G k X b/(n+1)=(0.04+0.35 0.9/(2+1))+3 0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1 X.43 *52=0.32kN m(T =M ax/W=0.32 >106/5260=61.32N/mm2w [f]=205N/mm f12)150015001500r*r满足要求！2、挠度验算v ax=0.677q'l a4心00EI)=0.677 1 您4 >1500^/(100 206000 >127100)=1.368mm v ax= 1.368mm< [ v^min[l a/150, 10]= min[1500/150, 10] = 10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1 X.43 *5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1 X.04 X.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2 %.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知 F1'=R max'=1.72kN q'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下:2.37KN Z37kN变形图（mm ）v ax = 1.702mm< [ =min[l b /150, 10]= min[900/150, 10] = 6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 R max =2.39kN五、扣件抗滑承载力验算弯矩图（kN m ）（T =M ax /W=0.71 >106/5260=134.78N/mm 2w [f]=205N/mn i满足要求! 2、挠度验算 计算简图如下：1.72RN 1.72kN.... 金呷妁 ....]]I ] ] ] ] J U! D ] D 叮L900屛r扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN W=0.85 卷=6.8kN横向水平杆：R max=2.39kN WR=0.85 卷=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值 N G1k单外立杆：N Gik=(gk+l aX n/2 %.04/h) H=(0.129+1.5 2/2 E.04/1.8) 48=7.78kN 单内立杆：N G1k=7.78kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1) / /XG kjb X1/2/2=(48/1.8+1) 1.5/.9 /.35 //2/2=3.27kN单内立杆：N G2k1=3.27kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1) la /G kdb X1/2=(48/1.8+1) 1.5 0.14 1/2=2.9kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw Xa /H=0.01 >1.5 48=0.72kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.27kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Qik=la 枪X(n jj XG kjj+ n zj X3kzj)/2=1.5 09 (1 >3+1 X2)/2=3.38kN内立杆：N Qik=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2 >(N Gik+ N G2k)+0.9 X4 >N Qik=1.2 (7.78+6.89)+ 0.9 1.4 3.38=21.86kN单内立杆：N=1.2 >(N G1k+ N G2k)+0.9 X4 >N Q1k=1.2 (7.78+3.27)+0.9 1.4 3.38=17.51kN七、钢丝绳卸荷计算第1个吊点与上吊琲的水平距离第汁吊点与上吊点的水平距离钢丝绳绳卡作法貝血累彭匚41毛恻丝去曲钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/200)=86.19 °a=arcta n(l s/H s)=arcta n(3000/1100)=69.86 °钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P i=K f XK xx NXM n+i)/H >Hl L/|a=0.8 *5 为7.51 送1/48 8/1.5=18.39kNP2=K f *K x>NXh j(n+1)/H >H L/l a=0.8 1.5 >21.86 21/48 3/1.5=22.95kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin 1a18.39/si n86.19 =18.43kNT2=P2/sin 2a22.95/sin69.86 =24.45kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1, T2]=24.45kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667 24.45/(2 15.19)=2个 w [n]=个满足要求！P g=k>[F g]/ a =9X 24.45/0.85=258.86kN钢丝绳最小直径 d min=(P g/0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm吊环最小直径 d min=(4A/ n)=(4 >[F g]/([f] ¥2=4>24.45 103/(65 n1/^=22mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2 个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm,必须拉紧至24.45kN,吊环最小直径为22mm。

八、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=Ky h=1 X 1.5 X 1.8=2.7m长细比入=/i=2.7 1)03/15.9=169.81 < 210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l o=ky h=1.155 x 1.5 x 1.8=3.12m长细比入=/i=3.12 1X3/15.9=196.13查《规范》表A得，© =0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值 N=(1.2 XN Gik+N G2k)+1.4 X Qik) Xh xi+(1-K f) XH x顶-h xi)+max[6, (1-K f) xh j顶])/H=(1.2 (7.78+6.89)+1.4 3.38) (27+(1-0.8) (27-27)+max[6,(1-0.8) 2U)/48=15.35kN(T =N/( © A)=15353.77/(0.188 x 506)=161.^JH/ffj=205N/mn2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2 小G1k+N G2k)+0.9 *4 N Q1k) >(h x1+(1-K f) >(H x顶-h x1)+max[6, (1-K f) >h j 顶])/H=(1.2 (7.78+6.89)+0.9 1.4 >3.38) (27+(1-0.8) (27-27)+max[6, (1-0.8) 2U)/48=15.03kNM w=0.9 X.4 M wk=0.9 x 1.4 Ma b2/10=0.9 K4 0.34 1.5 1.82/10=0.21kN m (T =N/( © A)+M w/W=15028.92/(0.188 506)+208254.33/5260=197.58N/mnf < [f]=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算N iw=1.4 Xk^>hX2Xl a=1.4 %.45 2X1.8 送 xl.5=6.84kN 长细比入咄i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，© =0.99(N iw+N o)/( © Ac)=(6.84+3) 3/(01^ 4X9)=20.28N/mm2< 0.85 X [f]=0.85X205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N iw+N0=6.84+3=9.84kN < 0.85 X 12=10.2kN满足要求！十、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值 N=((N Gik+N G2k)+N Qik) Xh xi+(1-K f) XH x顶-h xi)+max[6, (1-K f) j)/H=((7.78+6.89)+3.38) (27+X-0.8) (2X-27)+max[6,(1-0.8) 21])/48=12.41kN立柱底垫板的底面平均压力 p= N/(m f A) = 12.41/(1 0X5)= 49.63kPa f g=140kPa满足要求！。