编制：审核：批准：二0一三年五月二十三日方案目录第一节、工程概况 01、工程介绍 02、编制依据 (1)第二节、TC7525-16D塔吊基础设计及计算 (1)一、塔机属性 (1)二、塔机荷载 (2)三、桩顶作用效应计算 (4)四、桩承载力验算 (6)五、承台计算 (7)六、配筋示意图 (9)第一节、工程概况1、工程介绍钢结构主体采用钢框架结构，地上七层，地下一层。
其中一层、二层平面尺寸为48mx93m，三层以上平面尺寸为椭圆形。
主要柱网为(9m+8mx4+11m+8mx4+9m)x(9mx2+10m+9mx2)。
一层层高6m，二层层高6.2m，三层层高5.8m，四、五、六层层高4.8m，七层层高变化，最高处层高5m，建筑物总高度38.000m。
框架钢梁采用焊接或热轧H型钢，框架钢柱采用焊接箱形钢柱及方钢管混凝土柱。
楼板、屋面板采用现浇混凝土楼板。
占地面积3875平方米，总建筑面积为17797平方米，其中地下占4390平方米。
其功能包括：公务机联检、贵宾休息室，客房及办公室、多功能厅等功能；地上及半地下共6层（局部7层），高38.0米。
其三维模型如下：塔机选型：一台中联TC7525，塔吊自由高度为51米，回转半径75米，最大起重量16吨，最大幅度时起重量2.5吨。
能够满足施工要求。
塔吊布置图如下：2、编制依据（1）设计蓝图（2）《TC7525型塔式起重机安装使用说明书》（3）《塔机塔式起重机安全规程GB5144-94》（4）《起重设备安装施工及验收规范GB50278-98》第二节、TC7525-16D塔吊基础设计及计算基地工程；属于属属构属构；地上1属；地下7属；建筑高度：38m；属准属属高：4.8m ；属建筑面属：4390平方米；本属算属主要依据施工属属及以下属范及属考文属属制：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机型号TC7525-16D塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)51.3二、塔机荷载1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.5×25+0×19)=1134.38kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1134.38=1361.25kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(42+42)0.5=5.66m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(843.25+1134.38)/4=494.41kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(843.25+1134.38)/4+(4288.19+40.76×1.5)/5.66=1263.27kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(843.25+1134.38)/4-(4288.19+40.76×1.5)/5.66=-274.45kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1027.9+1361.25)/4+(5719.94+57.06×1.5)/5.66=1623.57kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1027.9+1361.25)/4-(5719.94+57.06×1.5)/5.66=-429kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.51m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.5m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.51×(19.5×5)+8500×0.5=4517.61kNQ k=494.41kN≤R a=4517.61kNQ kmax=1263.27kN≤1.2R a=1.2×4517.61=5421.13kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-274.45kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=274.45kN桩身的重力标准值：G p=l t A pγz=18×0.5×25=226.19kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.51×(0.7×19.5×5)+226.19=397.73kNQ k'=274.45kN≤R a'=397.73kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=9×3.14×182/4=2290mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1623.57kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.85×17×0.5×106 + 0.9×(360×2290.22))×10-3=7959.66kNQ=1623.57kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7959.66kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=429kNf y A S=360×2290.22×10-3=824.48kNQ'=429kN≤f y A S=824.48kN满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1500-50-22/2=1439mmM=(Q max+Q min)L/2=(1623.57+(-429))×5.66/2=3378.77kN·mX方向：M x=Ma b/L=3378.77×4/5.66=2389.15kN·mY方向：M y=Ma l/L=3378.77×4/5.66=2389.15kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1027.9/4 + 5719.94/5.66=1268.13kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1439)1/4=0.86塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6ma1l=(a l-B-d)/2=(4-2-0.8)/2=0.6m剪跨比：λb'=a1b/h0=600/1439=0.42，取λb=0.42；λl'= a1l/h0=600/1439=0.42，取λl=0.42；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.42+1)=1.24αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.42+1)=1.24βhsαb f t bh0=0.86×1.24×1.57×103×5.5×1.44=13251.41kNβhsαl f t lh0=0.86×1.24×1.57×103×5.5×1.44=13251.41kNV=1268.13kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=13251.41kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.44=4.88ma b=4m≤B+2h0=4.88m，a l=4m≤B+2h0=4.88m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=2389.15×106/(1.03×16.7×5500×14392)=0.012ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0.994A S1=M y/(γS1h0f y1)=2389.15×106/(0.994×1439×360)=4641mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(4641,0.002×5500×1439)=15829mm2承台底长向实际配筋：A S1'=17803mm2≥A1=15829mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=2389.15×106/(1.03×16.7×5500×14392)=0.012ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.012)0.5=0.012γS2=1-ζ2/2=1-0.012/2=0.994A S2=M x/(γS2h0f y1)=2389.15×106/(0.994×1439×360)=4641mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1439)=15829mm2承台底短向实际配筋：A S2'=17803mm2≥A2=15829mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=17803mm2≥0.5A S1'=0.5×17803=8902mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=17803mm2≥0.5A S2'=0.5×17803=8902mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。