钢管外脚手架搭设方案(钢管)外架施工方案报审表工程名称：贵州铜仁高新区汽摩园一期致:浙江大鹏工程管理有限公司 (监理公司)我方已根据施工合同的有关规定完成了钢管外架施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人批准,请于以审查。
附件：钢管外架施工方案承包单位(章)：贵州铜仁大兴建工有限公司汽摩园一期项目部项目经理：日期：专业监理工程师审查意见:项目监理机构：专业监理工程师：日期：总监理工程师审查意见:项目监理机构：专业监理工程师：日期：a竹笆：竹笆踢脚板与垫铺笆。
在每步1.2m高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺竹笆片，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。
b安全密目网、平网：使用当地建设行政部门推荐使用的2000目合格安全网。
脚手架的外表面满挂安全网，以防材料落伤人和高空操作人员坠落。
5、扣件式钢管脚手架设计计算5.1脚手架工程材料的有关力学参数钢管截面特征规格抗拉、抗压、和抗弯强度设计值fN/mm2截面积A（mm2）回转半径ί˛（mm）弹性模量E（N/mm）截面抵抗矩W（mm3）惯性矩I（mm4）48×3.5mm 205 489 15.8 206000 5080 121900作用于脚手架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
永久荷载（恒荷载）可分为：脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、横向斜撑和扣件等的自重；构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
可变荷载（活荷载）可分为：施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重：风荷载。
1）、永久荷载（恒截）○1每米立杆承受的结构自重标准值：g1k=0.1337KN/m○2竹笆脚手架均布荷载标准值：g2k=0.35KN/m○3栏杆与竹笆挡脚自重标准值：g3k=0.14KN/m○4脚手架上吊挂的安全网等防护设施、重量很轻，可无略不计。
2）、可变荷载（活载）○1施工均布活荷载标准值：按装修脚手架取用q4k=2.0KN/M2。
○2作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：ωk=0.7µz.µs.ωo o=0.7×1.6×1.3×0.083×0.4=0.048µz——风压高度变化系数µs——脚手架风荷载体型系数，取1.3×0.083ωo——基本风压（KN/m2）运城地区取0.4KN/m25.3荷载效应组合：计算项目荷载效应组合纵、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工均布活荷载脚手架立杆稳定○1永久荷载+施工均布活荷载○2永久荷载+0.85×（施工均布活荷载+风荷载）连墙件承载力风荷载+5.0KN5.4.1横向水平杆承载力计算（按简支梁计算）跨长L=1.05mM gk——脚手板自重标准值产生弯矩M qk——施工均布活荷载标准值产生弯矩M=1.2M gk+1.4M qk=1.2×1/8×0.35×1.05/2×1.052+1.4×1/8×2.0×1.05/2×1.052=0.23KN-mσ=M/W=0.23×106/5.08×103=45.3N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要求。
5.4.2纵向水平杆承载力计算（按三跨连续梁计算），跨长L=1.8mM=1.2M gk+1.4M qk=1.2×0.08×0.35×1.05/2×1.52+1.4×0.08×2.0×1.05/2×1.52=0.3KN-mσ=M/W=0.3×106/5.08×103=59.1N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要求。
由于荷载较小，纵横向水平变形均不作验算。
5.4.3纵横杆与立杆连接扣件的抗滑承载力验算。
R=（1.2g2k+1.4q4k）×B×L/2=3.64KNR=（1.2×0.05+1.4×3.0）×1.05×1.5/2=3.64KN<Rc=8KN满足要求。
5.4.4立杆稳定性计算1、荷载计算a、本工程脚手架按11#楼搭设高度23.30m进行验算。
（8#、9#楼参照11#楼进行搭设）b、作用于脚手架上的水平负荷载标准值，按下式计算：ωk=0.7µz.µs.ωoµs——脚手架风荷载体型系数，µs=1.4φ=1.4×0.089=0.1246µz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》高度（m） 5 10 15 20 30 40 50 60 70 µ z 0.54 0.71 0.84 0.94 1.11 1.24 1.36 1.46 1.55ωo——基本风压值为0.4KN/m2ωk=0.7µz.µs.ωo=0.7×0.996×0.1246×0.4=0.0348KN/m2M wk=ωkιa h2/10=0.0348*1.5*1.82/10=0.0169KN.mMw=0.85×1.4×0.0169=0.02KN.mM w/W=0.028×106/5.08×103=5.512N/mm2c、脚手架自重标准值产生的轴向N glk规范查得每米高脚手架自重产生及轴心压力标准值G k=0.1248KN/m.则26.85M脚手架自重产生轴心压力标准值为：Ng1k=H×G k=26.85×0.1248=3.354KNd、构配件自重产生轴向力N g2、3kN g2、3k=3×g2、3k×B×L/2=3×0.16×1.05×1.5/2=0.378KNe、计算外立杆施工荷载标准值产生的轴向力总和N qkN kqo=3×1.5×1.05×2/2=4.725KNf、立杆稳定性计算：组合风荷载时N/φA+M w/W≤ƒ式中N−计算立杆段的轴向力设计值；φ−轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ由规范附录C表C取值；λ−长细比，λ=ιo/ίί−载面回转半径；其值取1.58cmA−立杆载面面积，其值取4.89cm2MW−计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；W−载面模量；其值取5.08cm3f−钢材的抗压强度设计值；其值取205N/mm2立杆计算长度按下式计算：ιo=kµh式中k−计算长度附加系数，其值取1.155；µ−考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，其值取1.50；h−立杆步距，其值取1.8m；ιo=＝1.155×1.5×1.8=3.1185m=311.85cm∴λ=ιo/ί=311.85/1.58=197.37 查表得φ=0.185N=1.2（Ng1k+Ng2k）+0.85×1.4×N qk=1.2（3.35+0.378）+0.85×1.4×4.725=10.096KN由风荷载设计值产生的立杆段弯矩M wN/φA+M w/W=10096/0.185×489+5.512=117.11N/mm2<f=205N/mm2满足要求。
5.4.5连墙杆承载力计算连墙件轴向力设计值（A w为每个连墙杆的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，按二步三跨计算）N1= N1w+N o=1.4ωk A w+5=1.4×0.0483×3.60×4.5+5=6.095KN[N]= φA[f]=0.185×4.89×20.5=18.55KN> N1=6.095KN满足要求。
5.4.6立杆地基承载力计算立杆基础底面的平均压力满足下列的要求：p≤ƒg式中p−立杆基础底面的平均压力，p=N/A；N−上部结构传至基础顶面的轴向力设计值；A−基础底面面积，取垫板面积A=0.25m2地基承载力设计值：ƒg=k c f gk=0.4×350=140KN/m2k c——脚手架地基承载力调整系数回填土取0.4；粘土取0.5。
f gk——地基承载力标准值，按《建筑地基基础设计规范》规定，砂土回填土取350KN/m2P=N/A=10.096/0.25=40.38KN/m2<fg=140KN/m2∴满足要求综上所述，所设计脚手架钢管（ф48×3.5）满足要求6、扣件式钢管脚手架的施工6.1扣件式钢管脚手架的搭设顺序基础夯实→放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆6.2脚手架的基础着地搭设的建筑施工用脚手架，脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。
因此，要使脚手架保持稳定、牢固和安全，必须首先要有一个牢固的脚手架基础。
先将地面砂石回填夯实，立杆底座置于面积不小于0.25m2的垫板上。
6.3扣件式钢筋脚手架的搭设建筑施工用的扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。
扣件式钢管脚手架搭设的施工顺序如下：脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行的。
首步脚手架的步高为1800，离底部200mm处设置一道大、小横杆（地杆），以保持脚手架底部的整体性。
底部的立柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。
脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立立柱时要临时固定。
临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设临时斜撑。
架设脚手架时，切勿单独一个操作，要防止脚手架倒塌伤人。
立柱立好后，即架设大、小横杆，当第一步的大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第三步脚手架。
同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪力撑，以防止脚手架纵向倾倒。
剪力撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。
脚手架的小横杆，上下步应交叉设置于立杆的不同侧面，使立柱的受荷偏心小。
立杆接杆、扶手接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件。
大、小横杆与立柱连接、扶手与立杆连接采用直角扣件。
剪力撑和斜撑与立杆和横杆的连接应采用旋转扣件。
剪力撑的纵向搭接长度不小于700mm，采用旋转扣件锁紧，不宜采用对接扣件。
所有扣件的紧固是否符合要求，可用力矩扳手实测（达到40-70Nm），过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。