2500吨/天污水处理厂设计方案1、一个江苏中部镇级污水处理厂，日处理量2500吨/天，废水来源其中约2000吨/天为镇区居民生活污水，500吨/天为镇上一个印染企业排放的印染废水（企业已经采取了pH调节+混凝沉淀预处理，出水COD在400~600 mg/l 之间），综合废水按照进水COD=250~ 350mg/l设计，SS=180mg/L，氨氮=25~ 40mg/L，TP=6~14mg/l；2、要求出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002中规定的一级B标准3、具体处理工艺自由选择；4、考虑到实际运行管理人员缺乏，尽可能采用管理简单方便；5、场地来源相对容易，最后污泥采用填埋处置，建议不采用污泥消化处理；6、现场场地平整，基本没有地势差异；7、进水管管径DN600,管底标高-1.20米；出水采用DN600水泥管，要求排放点管底标高不低于-0.80米。

设计方案如下:1.设计水质(1).进水水质生活污水和工业污水混合后的水质预计为：BOD5 = 200 mg/L ，SS = 180 mg/L ，COD = 300 mg/L ，NH4＋-N = 30 mg/L ，总P = 8 mg/L 。

(2) 出水水质出水达到城镇污水处理厂污染物排放标准规定的一级B 标准。

BOD5 = 30 mg/L ，SS = 30 mg/L ，COD = 120 mg/L ，NH4＋-N = 25 mg/L ，总P = 1 mg/L 。

(3)进水流量设计日最大流量Qmax=Q 生活+Q 工业=2500t/d=2500m3/d=0.0289m3/s2.处理构筑物设计2.1格栅格栅用以去除废水中较大的悬浮物、漂浮物、纤维物质和固体颗粒物质，以保证后续处理单元和水泵的正常运行，减轻后续处理单元的负荷，防止阻塞排泥管道。

格栅的设计计算主要包括格栅形式选择、尺寸计算、水力计算、栅渣量计算等。

2.1.1栅条间隙数n ：max Q n bhv= 式中：max Q ——最大设计流量，s m /3；b ——栅条间隙，m ，取b =0.03m ；h ——栅前水深，m ，取h =0.4m ；v ——过栅流速，m s ，取v =0.9m s ；αsin ——经验修正系数，取α= 60；则 max Q n bhv =259.04.003.060sin 0289.0≈⨯⨯⨯=︒2.1.2有效栅宽 B ：(1)B S n bn =-+式中：S ——栅条宽度，m ，取0.01 m 。

则： m bs n S B 99.02503.0)125(01.0)1(=⨯+-⨯=+-=2.1.3过栅水头损失：01h k h ⋅= αξsin 220⋅⋅=g v h式中：1h ——过栅水头损失，m ；0h ——计算水头损失，m ；ξ—阻力系数，栅条形状选用正方形断面所以17.1)103.064.001.003.0()1(22=-⨯+=-+=b S b εξ，其中64.0=ε；g ——重力加速度，2m s ，取g =9.812m s ；k ——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大倍数，一般采用k =3；则： αξsin 221gv k h =m 125.060sin 81.929.017.132=⨯⨯⨯⨯=︒ 2.1.4栅后槽的总高度H ：12H h h h =++式中：2h ——栅前渠道超高，m ，取2h =0.3m 。

则： 12H h h h =++=0.4+0.125+0.3=0.0.8252.1.5格栅的总长度L ： αtan 0.15.0121H m m L L L ++++= 式中：1L ——进水渠道渐宽部位的长度，m ，111tan 2αB B L -=，其中，1B 为进水渠道宽度，m ,1α为进水渠道渐宽部位的展开角度，取1α=20；2L ——格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，m ，取125.0L L =；1H ——格栅前槽高，m .则：111tan 2αB B L -=m 46.020tan 265.099.0=-=︒125.0L L =m 23.0=12H h h =+0.40.30.7m =+=αtan 0.15.0121H m m L L L ++++=m 59.260tan 7.00.15.023.046.0=++++=︒2.1.6每日栅渣量W ： 1000864001max ⨯⨯⋅=z K W Q W 式中：W ——每日栅渣量，d m /3；1W ——单位体积污水栅渣量，)10/(333污水m m ，取1W =0.0733310m m 污水； z K ——污水流量总变化系数.则： 1000864001max ⨯⨯⋅=z K W Q W =0.348d m /3 由所得数据，所以采用机械除污设备。

2.2 污水提升泵房提升泵房以提高污水的水位，保证污水能在整个污水处理流程过程中流过，从而达到污水的净化。

2.2.1设计计算设计水量为2500m 3/d ，选用2台潜水排污泵（一用一备），则流量为310000416.7/241Q w m h n ===⨯2500/24=104.2 m 3/h 。

型号 排出口径(mm) 流量(m 3/h) 扬程(m) 转速(r/min) 功率(kw)泵的选型如下：表3-22.3、沉砂池沉砂池的形式有平流式、竖流式和曝气沉砂池。

其作用是从污水中去除沙子，渣量等比重较大的颗粒，以免这些杂质影响后续处理构筑物的正常运行。

工作原理是以重力分离为基础，即将进入沉砂池的污水流速控制在只能使比重大的无机颗粒下沉，而有机悬浮颗粒则随水流带走。

设计中采用的平流式沉砂池是最常用的一种形式，它的截留效果好，工作稳定，构造简单。

2.3.1平流式沉沙池的设计参数（1）污水在池内的最大流速为0.3m/s ，最小流速应不小于0.15m/s;（2）最大时流量时，污水在池内的停留时间不应小于30s ，一般取30s —60s;（3）有效水深不应大于1.2m ，一般采用0.25—1.0m ，每格宽度不宜小于0.6m;（4）池底坡度一般为0.01—0.02，当设置除砂设备时，可根据除砂设备的要求，确定池底的形状。

2.3.2平流式沉砂池设计⑴沉砂部分的长度L ：vt L =式中： L ——沉砂池沉砂部分长度，m ;v ——最大设计流量时的速度，m s ，取s m v /3.0=。

t ——最大设计流量时的停留时间，s ，取t =30s 。

则：m vt L 9303.0=⨯==⑵水流断面面积 AmaxQ A v =式中：A ——水流断面面积，2m ；max Q ——最大设计流量，3m s 。

250QW600-7-22250 1260 7 970 22则： max Q A v =2963.03.0289.0m ==⑶沉砂池有效水深2h ：采用两个分格，每格宽度m b 6.0=，总宽度m B 2.1=B Ah =2式中：B ——池总宽度，m ；2h ——设计有效水深，m 。

则： 8025.02.1963.02===B A h （<1.2m,合理）⑷贮砂斗所需容积V ：6max 1086400⨯⋅⋅=z K X T Q V式中：V ——沉砂斗容积，3m ；X ——城镇污水的沉砂量，36310/m m 污水，取36310/30m m X =污水；T ——排砂时间的间隔，d ，取d T 2=；z K ——污水流量总变化系数。

则：366max 019.11047.13020289.0864001086400m K X T Q V z =⨯⨯⨯⨯=⨯⋅⋅=⑸贮沙斗各部分尺寸计算：设贮沙斗底宽m b 5.01=，斗壁与水平面的倾角为60°；则贮沙斗的上口宽b2为： 13260tan 2b h b +︒'=贮砂斗的容积1V ：)(21213311S S S S h V ⋅++'= 式中：1V ——贮砂斗容积，3m ； 3h '——贮砂斗高度，m ，取3'h =0.35m ；21,S S ——分别为贮砂斗下口和上口的面积，2m 。

则：m b h b 904.05.060tan 35.0260tan 2132=+︒⨯=+︒'=)(21213311S S S S h V ⋅++'=)(212221331b b b b h ++'=322177.0)5.0904.05.0904.0(35.031m =⨯++⨯⨯=⑹贮砂室的高度3h ：假设采用重力排砂，池底设6%的坡度坡向砂斗，则：2206.006.023233b b L h l h h '--+'=⋅+'= 式中：'b ——两沉砂斗之间的平台长度，m ，取'b =0.2m 。

则： 2206.0233b b l h h '--⨯+'=m 56.022.0904.02906.035.0=-⨯-⨯+= ⑺池总高度H ：123H h h h =++式中：H ——池总高度，m ；1h ——超高，,m 取1h =0.3m ；则：123H h h h =++m 6625.156.08025.03.0=++=⑻核算最小流速m in v ：min 1min min A n Q v ⋅=式中：min Q ——设计最小流量，s m /3；1n ——最小流量时工作的沉砂池数目；min A ——最小流量时沉砂池中的过水断面面积，2m ； 则：)/(249.05.08025.011.0min 1min min s m A n Q v =⨯⨯==(>0.15m/s,合格)2.4 氧化沟氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。

池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。

通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.25—0.30m/s 的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在5—15min 内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水20—30倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。

当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。

大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀以完成泥水分离过程。

2.4.1氧化沟类型选择该设计为小型污水厂，选择交替型三沟式氧化沟，其出水水质高，脱氮除磷效果明显，构筑物简单。

三沟式氧化沟（T 型）是由三个相同的氧化沟组建在一起作为一个单元运行，三个氧化沟之间相互双双连通，两侧的氧化沟可起曝气和沉淀的双重作用，中间的氧化沟一直作为曝气池，原污水交替进入两侧的氧化沟，处理水则相应的从作为沉淀池的两侧氧化沟流出。