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人货梯基础回顶计算

人货梯基础回顶计算因基础设置在地下室顶板上,人货梯安装高度大,使用时间长,结构、装修时使用频繁,综合分析,决定在地下室人货梯基础部位进行加固。

电梯导轨架正下方用4根由两根[16#槽钢支撑,支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致,槽钢两头焊接4厚平钢板作衬垫,4根槽钢之间加设水平、斜支撑以加强其稳定性。

在人货梯基础其他位置上设置Φ48,壁厚3.5钢管立杆支撑,立杆底部设置底座,支撑的面积为4.2×4.2M(基础面积4.2 M×4.1 M)立杆间距为0.7从底板上10cm设置纵横向扫地杆,其间距为0.7,中间设置两道纵横向水平拉杆(均分),其间距均为0.7,立杆上部设置顶托,架设方木,方木间距不大于300,为加强整体刚度,考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。

施工电梯加固设计验算1、计算荷载(SCD200/200型)(1)、导轨架+附墙架重:51900N(2)、吊笼重:2×1600kg=32000N(3)、外笼重:1100kg=11000N(4)、载重重:2×2000kg=40000N(5)、对重重:1000×2kg=20000N(6)、基础重:12000kg=120000N合计总自重:G=51900+32000+11000+40000+20000+120000=274900N2、基础受力计算(取系数n=2)基础承载P=G×2=274900×2=549.8KN地下一层高3350mm3、支撑受力计算,按最大受力考虑3.1、两个吊笼同时离地运行时每根支撑由一根[16#槽钢:则查表得ψX =0.995 ψy =0.966取较小值ψX =0.966计算压弯构件稳定性验算:单支受压力N=549.8÷4=137.45KNA=2515mm 2A X ϕN =2515966.01045.1373⨯⨯=56.576N/mm 2<[f]=215 N/mm 2 满足要求3.2、两个笼子同时落地Ф48×3.5钢管参数[f]=205N/mm 2 (抗压设计强度) ; E=206×103N/mm 2 (弹性模量) ; A=489mm 2(截面积); I=12.19×104mm 4(截面惯性距) W=5.08×103mm 3(截面模量); R=1.59cm(回转半径)木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300;木方的间隔距离(mm):300.000; 木方的截面宽度(mm):50.00;木方的截面高度(mm):100.00;地下室高度3.350米,纵、横立杆间距均为0.7m ,上部传递荷载:(2)+(3)+(4)+(5)+(6)=223KN,P=223/4.1×4.2=12.95KN/㎡图2 楼板支撑架荷载计算单元(1)、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,方木的截面几何参数为方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3;I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4;方木楞计算简图(1.1).荷载的计算:(1)钢筋混凝土板+人货梯外笼自重(kN/m):= 25×(0.3+0.25)×(0.3-0.05)+(0.3-0.05)×11/4.1×4.2 = 3.598 q1kN/m;(2)活荷载为:载重重+吊笼重(kN/m):=(0.3-0.05)×(32+40)/4.1×4.2=1.045 kN/mq2q=4.643 kN/m(3)集中荷载 (kN):p = 0 kN;(1.2).强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × q = 1.2×4.643 = 5.572 kN/m;集中荷载 p = 1.4×0=0 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0+ 5.572×0.72/8 = 0.341 Kn.m;最大支座力N=P/2 + ql/2= 0+5.572×0.700/2 = 1.95kN ;方木最大应力计算值σ= M /W = 0.341×106/83333.33 = 4.09 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;方木的最大应力计算值为 4.09 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!(1.3).抗剪验算:最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 5.572×0.700/2+0 = 1.95 kN;方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.95×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.585 N/mm2;方木抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0.585 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2,满足要求!(1.4).挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:均布荷载 q = 4.643 kN/m;集中荷载 p = 0 kN;最大挠度计算值V=5×4.643×7004/(384×9500×4166666.667)+0= 0.3667 mm;最大允许挠度 [V]=700.000/ 250=2.800 mm;方木的最大挠度计算值 0.3667 mm 小于方木的最大允许挠度 2.800 mm,满足要求!(2)、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 4.643×0.700 + 0 = 3.25 kN;支撑钢管计算简图最大弯矩 M=0.822KN.M最大应力σ= 161.81 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 168.81 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!=3250×7003/48×206×103×12.19×104=0.925 MM支撑钢管的最大挠度小于700.000/150与10 mm,满足要求!(3)、立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。

(3.1).静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架的自重(kN):NG1= 0.149×3.350 = 0.499 kN;(2)最大支座反力(kN)(查内力系数表得1.281):NG2= 1.281×3.25 = 4.163 kN;静荷载标准值 NG = NG1+NG2= 4.662 kN;(3.2).活荷载活荷载标准值 NQ= 0 kN;3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ= 5.595 kN;(4)、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) :N = 5.595 kN;/i 查表得到;σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Loi ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1.59 cm;A ---- 立杆净截面面积(cm2):A = 4.50 cm2;W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.73 cm3;σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2);[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值:[f] =205.000 N/mm2;---- 计算长度 (m);L如果完全参照《扣件式规范》,由下式计算= h+2ala ---- 顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m;得到计算结果:= h + 2a = 1.117+2×0.100 = 1.317 m ;立杆计算长度 LL/ i = 1317.000 / 15.900=83.000 ;由长细比 l/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.704 ;o钢管立杆受压应力计算值σ=5595/(0.704×450) = 17.66N/mm2;立杆稳定性计算σ= 17.66 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2,满足要求!(4)、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,因此实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R= 4.163 kN;R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!。

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