后浇带独立支撑体系施工方案工程基本概况工程名称：。

地点：设计单位：。

建设单位：监理单位：。

施工单位：建筑面积：。

1、为确保结构支撑体系的安全，方便施工，节约材料成本，在后浇带处采用独立柱的支撑体系，与平台模板连接处断开，不影响平台模板的拆除。

支撑采用4根钢管组成独立柱支撑，独立柱顶端采用独立模板块做顶板，独立模板与平台板、梁底板分离，并用钢管搭设成水平小方架连撑，小方撑共设三道，分别为上下两道间距立杆端300mm，中部设一道，大于5m设两道以增加独立柱支撑的稳定性。

由于后浇带两侧梁属于悬臂结构，由于当悬臂构件距支座点的距离小于1.5m时，当砼强度达到100%后，悬臂端近似不产生下垂。

故在施工中后浇带板边距支座梁为200mm梁端底部设独立支撑柱；在主、次梁相交的，且后浇带边距主次梁距离小于 1.5m 的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑；经过后浇带两平行梁间距净距大于3m的，则在后浇带处板边加设独立支撑，保证该板不下垂；凡后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于1.5m的，均在梁端、板端加设独立柱支撑；后浇带边距悬臂梁板支座处距离大于3m的均在梁板端部和中间分别各加一独立柱支撑。

2、后浇带支模时采用独立支撑系统，后浇带800宽度以内的底模不支，只支设两端梁竖向支撑，穿过后浇带两侧的梁全部支撑，从距后浇带边200mm距离搭设独立支撑体系的钢管架。

每边竖向搭设两排钢管架，竖向钢管间距900mm，分别水平横管三道，每1500mm一道，扫地杆必须连接牢固，梁与梁之间的独立支撑钢管连接成一体。

形成有一个牢固的整体。

3、梁端竖向独立支撑要直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，在支设梁底和楼板模板前先将钢管定型，独立支撑根据梁底板的标高固定，与其模板一起支设，并独成体系，且不能妨碍其他模板的拆除。

4、后浇带处模板与其他模板断开，为独立模板支撑体系。

其余部位的模板正常支拆。

边距主次梁距离小于1.5m的，则在主次梁交叉处梁底加设独立柱支撑。

5、后浇带两侧梁属于悬臂结构，后浇带处两侧的钢筋独立柱支撑不得与平台梁模板一起拆除重支。

在后浇带浇筑砼之前立模时，也不得拆除独立柱支撑，待后浇带两边悬挑梁加固处理完备，方能拆除平台梁模板和钢管，且砼浇筑完毕后，砼强度达到设计强度的75%时，才可拆除后浇带模板和独立支撑。

6、独立柱支撑点的位置必须上层和下层在同一位置，不得任选位置，保证梁端受力进行有效垂直传递而不造成对梁、板的损害。

后浇带的支模见附图所示（红色模板为后浇带独立模板）：后浇带独立支撑体系照片：附后浇带支撑架计算式：计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k +G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.595kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM max ＝max[q 1l 2/8,q 2l 2/8+pl/4]=max[7.595×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.158kN·mσ＝M max /W ＝0.158×106/37500＝4.214N/mm 2≤[f]＝21N/mm 2满足要求！ 2、挠度验算q ＝(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.16)×1=4.116kN/m ν＝5ql 4/(384EI)＝5×4.116×2004/(384×7100×281250)＝0.043mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm 满足要求！ 五、小梁验算因小梁较大悬挑长度为100mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.562kN/mM 1＝q 1l 2/8＝1.562×1.12/8＝0.236kN·mq 2＝0.9×1.2×G 1k ×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k =0.9×1.4×2.5＝3.15kNM 2＝q 2L 2/8+pL/4＝0.065×1.12/8+3.15×1.1/4＝0.876kN·m M 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[1.562×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.236，0.876，0.315]＝0.876kN·m σ＝M max /W ＝0.876×106/4660＝187.994N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.5q 1L ＝0.5×1.562×1.1＝0.859kNV 2＝0.5q 2L+0.5p ＝0.5×0.065×1.1+0.5×3.15＝1.611kNV 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[1.562×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[0.859，1.611，3.156]＝3.156kN τmax ＝V max /(8I z δ)[bh 02-(b-δ)h 2]=3.156×1000×[40×402-(40-6)×342]/(8×93200×6)＝17.425N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q=(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.2＝0.863kN/m 跨中νmax ＝5qL 4/(384EI)=5×0.863×11004/(384×206000×93200)＝0.857mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.863×1004/(8×206000×93200)＝0.001mm≤[ν]＝l1×2/250＝200/250＝0.8mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.362kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.16)×0.2=0.903kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax ＝0.5q1L＝0.5×1.362×1.1＝0.749kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.362×0.1＝0.136kNR＝max[Rmax ，R1]＝0.749kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax ＝0.5q2L＝0.5×0.903×1.1＝0.497kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.903×0.1＝0.09kNR＝max[Rmax ，R1]＝0.497kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.532kN·mσ＝Mmax/W＝0.532×106/4490＝118.399N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.111kNτmax ＝2Vmax/A=2×2.111×1000/424＝9.956N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.951mm跨中νmax=1.951mm≤[ν]=1100/250=4.4mm悬挑段νmax＝0.57mm≤[ν]=100×2/250=0.8mm 满足要求！七、立柱验算λ＝h/i ＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.634M w =0.92×1.4ωk l a h 2/10=0.92×1.4×0.065×1.1×1.52/10＝0.018kN·m N w ＝0.9[1.2ΣN Gik +0.9×1.4ΣN Qik +M w /l b ]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1×1.1×1.1+0.018/1.1]＝6.534kNf ＝ N w /(φA)+ M w /W ＝6534.346/(0.634×424)+0.018×106/4490＝28.371N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 八、可调托座验算 按上节计算可知，可调托座受力N ＝6.534kN≤[N]＝30kN 满足要求！九、立杆支承面承载力验算=N=6.534kNF11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh =1，f t=1.43N/mm 2，η=1，h 0=h-20=280mm ， u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1720mm F=(0.7βh f t +0.25σpc ，m)ηu m h 0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1720×280/1000=482.082kN≥F 1=6.534kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c =14.3N/mm 2，βc =1，βl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，A ln =ab=22500mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×3×14.3×22500/1000=1303.088kN≥F 1=6.534kN满足要求！。