悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书万科城六期工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
一、编制依据本计算书的编制参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99），《土力学与地基基础》（清华大学出版社出版）等编制。
二、参数信息重要性系数：1.00；开挖深度度h：6.00m；基坑外侧水位深度h wa：8m；基坑下水位深度h wp：2.00m；桩嵌入土深度h d：6m；基坑边缘外荷载形式：荷载满布土坡面上均布荷载值q0：1.00kN/m；悬臂板桩材料：63a号工字钢；弹性模量E：206000N/mm2；强度设计值[fm]：205N/mm2；桩间距bs：0.50m；截面抵抗矩Wx：2981.47cm3；截面惯性矩Ix：93916.20cm4；基坑土层参数：序号土名称土厚度坑壁土的重度内摩擦角内聚力浮容重(m) (kN/m3) (°) (kPa) (kN/m3)1 填土2 19 16 10 202 细砂 1 18 25 0 203 中砂 3 18.5 28 0 204 砾砂 3 19 30 0 205 圆砾 3 20.25 35 5.5 206 碎石 3 21 37.5 9 20三、土压力计算1、水平荷载（1）、主动土压力系数：K a1=tan2（45°- φ1/2）= tan2（45-16/2）=0.568；K a2=tan2（45°- φ2/2）= tan2（45-25/2）=0.406；K a3=tan2（45°- φ3/2）= tan2（45-28/2）=0.361；K a4=tan2（45°- φ4/2）= tan2（45-30/2）=0.333；K a5=tan2（45°- φ5/2）= tan2（45-30/2）=0.333；K a6=tan2（45°- φ6/2）= tan2（45-35/2）=0.271；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 ~ 2米；σa1上= -2C1K a10.5 = -2×10×0.5680.5 = -15.071kN/m2；σa1下= γ1h1K a1-2C1K a10.5 = 19×2×0.568-2×10×0.5680.5 = 7.075kN/m2;第2层土：2 ~ 3米；H2' = ∑γi h i/γ2 = 38/18 = 2.111；σa2上= [γ2H2'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 = [18×2.111+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 15.828kN/m2；σa2下= [γ2(H2'+h2)+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a2-2C2K a20.5 =[18×(2.111+1)+1+0]×0.406-2×0×0.4060.5 = 23.134kN/m2；第3层土：3 ~ 6米；H3' = ∑γi h i/γ3 = 56/18.5 = 3.027；σa3上= [γ3H3'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 = [18.5×3.027+1+0]×0.361-2×0×0.3610.5 = 20.579kN/m2；σa3下= [γ3(H3'+h3)+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a3-2C3K a30.5 =[18.5×(3.027+3)+1+0]×0.361-2×0×0.3610.5 = 40.616kN/m2；第4层土：6 ~ 8米；H4' = ∑γi h i/γ4 = 111.5/19 = 5.868；σa4上= [γ4H4'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 = [19×5.868+1+0]×0.333-2×0×0.3330.5 = 37.5kN/m2；σa4下= [γ4(H4'+h4)+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a4-2C4K a40.5 =[19×(5.868+2)+1+0]×0.333-2×0×0.3330.5 = 50.167kN/m2；第5层土：8 ~ 9米；H5' = ∑γi h i/γ5 = 149.5/19 = 7.868；σa5上= [γ5H5'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5 = [19×7.868+1+0]×0.333-2×0×0.3330.5 = 50.167kN/m2；σa5下= [γ5(H5'+P1+P2a2/(a2+2l2)]K a5-2C5K a50.5+γ'h5K a5+0.5γw h52 =[19×7.868+1+0]×0.333-2×0×0.3330.5+20×1×0.333+0.5×10×12 = 61.833kN/m2；第6层土：9 ~ 12米；H6' = H5' = 7.868；σa6上= [γ6H6'+P1]K a6-2C6K a60.5+γ'h6K a6+0.5γw h62 =[20.25×7.868+1]×0.271-2×5.5×0.2710.5+20×1×0.271+0.5×10×12 = 48.143kN/m2；σa6下= [γ6H6'+P1]K a6-2C6K a60.5+γ'h6K a6+0.5γw h62 =[20.25×7.868+1]×0.271-2×5.5×0.2710.5+20×4×0.271+0.5×10×42 = 139.402kN/m2；（3）、水平荷载：Z0=(σa1下×h1)/(σa1上+ σa1下)=(7.075×2)/(15.071×7.075)=0.639m；第1层土：E a1=0.5×Z0×σa1下=0.5×0.639×7.075=2.26kN/m；作用位置：h a1=Z0/3+∑hi=0.639/3+10=10.213m；第2层土：E a2=h2×(σa2上+σa2下)/2=1×(15.828+23.134)/2=19.481kN/m；作用位置：h a2=h2(2σa2上+σa2下)/(3σa2上+3σa2下)+∑hi=1×(2×15.828+23.134)/(3×15.828+3×23.134)+9=9.469m；第3层土：E a3=h3×(σa3上+σa3下)/2=3×(20.579+40.616)/2=91.793kN/m；作用位置：h a3=h3(2σa3上+σa3下)/(3σa3上+3σa3下)+∑hi=3×(2×20.579+40.616)/(3×20.579+3×40.616)+6=7.336m；第4层土：E a4=h4×(σa4上+σa4下)/2=2×(37.5+50.167)/2=87.667kN/m；作用位置：h a4=h4(2σa4上+σa4下)/(3σa4上+3σa4下)+∑hi=2×(2×37.5+50.167)/(3×37.5+3×50.167)+4=4.952m；第5层土：E a5=h5×(σa5上+σa5下)/2=1×(50.167+61.833)/2=56kN/m；作用位置：h a5=h5(2σa5上+σa5下)/(3σa5上+3σa5下)+∑hi=1×(2×50.167+61.833)/(3×50.167+3×61.833)+3=3.483m；第6层土：E a6=h6×(σa6上+σa6下)/2=3×(48.143+139.402)/2=281.318kN/m；作用位置：h a6=h6(2σa6上+σa6下)/(3σa6上+3σa6下)+∑hi=3×(2×48.143+139.402)/(3×48.143+3×139.402)+0=1.257m；土压力合力：E a= ΣE ai= 2.26+19.481+91.793+87.667+56+281.318=538.519kN/m；合力作用点：h a= Σh i E ai/E a=(2.26×10.213+19.481×9.469+91.793×7.336+87.667×4.952+56×3.483+281.318×1.257)/538.5 19=3.461m；2、水平抗力计算（1）、被动土压力系数：K p1=tan2（45°+ φ1/2）= tan2（45+30/2）=3；K p2=tan2（45°+ φ2/2）= tan2（45+35/2）=3.69；（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：6 ~ 9米；σp1上= 2C1K p10.5 = 2×0×30.5 = 0kN/m；σp1下= γ1h1K p1+2C1K p10.5 = 19×3×3+2×0×30.5 = 171kN/m；第2层土：9 ~ 12米；H2' = H1' = 7.868；σp2上= γ2H2'K p2+2C2K p20.5+γ'h2K p2+0.5γw h22 =20.25×7.868×3.69+2×5.5×3.690.5+20×7×3.69+0.5×10×72 = 1370.73kN/m；σp2下= γ2H2'K p2+2C2K p20.5+γ'h2K p2+0.5γw h22 =20.25×7.868×3.69+2×5.5×3.690.5+20×10×3.69+0.5×10×102 = 1847.141kN/m；（3）、水平荷载：第1层土：E p1=h1×(σp1上+σp1下)/2=3×(0+171)/2=256.5kN/m；作用位置：h p1=h1(2σp1上+σp1下)/(3σp1上+3σp1下)+∑hi=3×(2×0+171)/(3×0+3×171)+3=4m；第2层土：E p2=h2×(σp2上+σp2下)/2=3×(1370.73+1847.141)/2=4826.807kN/m；作用位置：h p2=h2(2σp2上+σp2下)/(3σp2上+3σp2下)+∑hi=3×(2×1370.73+1847.141)/(3×1370.73+3×1847.141)+0=1.426m；土压力合力：E p= ΣE pi= 256.5+4826.807=5083.307kN/m；合力作用点：h p= Σh i E pi/E p= (256.5×4+4826.807×1.426)/5083.307=1.556m；四、验算嵌固深度是否满足要求根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)的要求，验证所假设的h d是否满足公式；h p∑E pj - 1.2γ0h a E ai≥01.56×5083.31-1.2×1.00×3.46×538.52=5672.54；满足公式要求！五、抗渗稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！六、结构计算1、结构弯矩计算弯矩图(kN·m)变形图(m)悬臂式支护结构弯矩Mc=750.05kN·m；最大挠度为:0.11m；2、截面弯矩设计值确定：M=1.25γ0M c截面弯矩设计值M=1.25×1.00×750.05=937.56；γ0----为重要性系数，按照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）,表3.1.3可以选定。