塔吊基础设计方案新博园2#～8#楼工程塔吊基础专项施工方案目录一、工程概况 (1)二、塔吊选型及布置 (3)三、塔吊定位 (3)四、塔吊基础形式 (5)五、塔吊基础验算 (6)六、格构柱补强措施: (14)七、塔吊基础承台见附图: (14)一、工程概况1、地理位置本工程位于天津市河北区、北临新泰路，西侧为新开路，南侧为华龙道，东侧为新博路。
2、相关单位建设单位：天津振业房地长开发有限公司地质勘察单位：天津市勘察院设计单位：天津市建筑设计院监理单位：天津建工建筑工程监理有限公司施工单位：中天建设集团有限公司3、建筑概况建筑工程概况4、结构概况二、塔吊选型及布置塔吊布署：2#-8#楼塔吊型号均为H5810。
1#楼、2#楼、8#楼(臂长43m) ，3#楼、4#楼、5#楼、6#楼(臂长48m)、7#楼(5810臂长48m)。
现场共布置塔吊7台，现场平面布置图详见后附图。
三、塔吊定位各栋号塔吊定位详见图一。
2#楼、3#楼、4#楼、7#楼、8#楼塔吊承台底标高距负二层结构板顶面标高1.2米，详见下图所示。
5#楼、6#楼塔吊承台底标高距负一层结构板顶面标高0.5米，详见图二所示。
四、塔吊基础形式本工程塔吊基础为四桩高承台基础，基础承台尺寸为3500*3500*1250，混凝土强度等级为C35，塔吊桩基为φ800的钢筋混凝土灌注桩，桩体入土深度为24米，为了加快工程进度，在土方开挖前提将进行塔吊安装，桩基与承台间采用钢格构柱连接，格构柱的截面尺寸为0.45×0.45m ；主肢选用:12.5号125×12×14；缀板选用(m ×m):0.40×0.40@0.45（甲方已施工）。
123、支撑4004502525格构柱详图22、L125×12角钢1、缀板：400×200×12五、塔吊基础验算塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号: QTZ60 塔机自重标准值:Fk1=670.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN塔吊最大起重力矩:M=800.00kN.m 塔吊计算高度: H=130m 塔身宽度: B=1.60m非工作状态下塔身弯矩:M1=-200kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 3.50m 承台厚度: Hc=1.250m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=2.500m 桩钢筋级别: HRB335桩入土深度: 24.00m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值Fk1=670kN2) 基础以及覆土自重标准值Gk=3.5×3.5×1.25×25=382.8125kN承台受浮力：Flk=3.5×3.5×1.25×10=153.125kN3) 起重荷载标准值Fqk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×1.6=0.37kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.37×130.00=47.76kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×47.76×130.00=3104.48kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.50kN/m2)=0.8×1.85×1.95×.99×0.50=1.43kN/m2=1.2×1.43×0.35×1.60=0.96kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.96×130.00=124.80kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×124.80×130.00=8111.99kN.m 3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-200+0.9×(800+3104.48)=3314.03kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-200+8111.99=7911.99kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(670+382.81)/4=263.20kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(670+382.8125)/4+(7911.99+124.80×1.25)/3.54=2545.52kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(670+382.8125-153.125)/4-(7911.99+124.80×1.25)/3.54=-2057.40kN工作状态下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(670+382.81+60)/4=278.20kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(670+382.8125+60)/4+(3314.03+47.76×1.25)/3.54=1232.58kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(670+382.8125+60-153.125)/4-(3314.03+47.76×1.25)/3.54=-714.46kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(670+60)/4+1.35×(3314.03+47.76×1.25)/3.54=1534.79kN最大拔力 Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(670+60)/4-1.35×(3314.03+47.76×1.25)/3.54=-1042.04kN非工作状态下：最大压力 Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×670/4+1.35×(7911.99+124.80×1.25)/3.54=3307.25kN最大拔力 Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×670/4-1.35×(7911.99+124.80×1.25)/3.54=-2855.00kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 Mx,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下，承台正弯矩最大：Mx=My=2×3307.25×0.45=2976.53kN.m承台最大负弯矩:Mx=My=2×-2855.00×0.45=-2569.50kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。
底部配筋计算:s=2976.53×106/(1.000×16.700×3500.000×12002)=0.0354=1-(1-2×0.0354)0.5=0.0360s=1-0.0360/2=0.9820As=2976.53×106/(0.9820×1200.0×300.0)=8419.7mm2顶部配筋计算:s=2569.50×106/(1.000×16.700×3500.000×12002)=0.0305=1-(1-2×0.0305)0.5=0.0310s=1-0.0310/2=0.9820As=2569.50×106/(0.9845×1200.0×300.0)=7249.9mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值：Vmax=3307.25kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中──计算截面的剪跨比,=1.500ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=3500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1200mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2；S──箍筋的间距，S=200mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七.桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×2545.52=3436.45kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c──基桩成桩工艺系数，取0.75fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3N/mm2；Aps──桩身截面面积，Aps=502655mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力 N=1.35×Qkmin=-2777.48kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 As=9258.280mm2。