目录第一章编制依据 ........................................................... 错误!未指定书签。

第二章工程概况 ........................................................... 错误!未指定书签。

第三章塔吊选型及相关参数信息............................................... 错误!未指定书签。

3.1塔吊选型......................................................... 错误!未指定书签。

3.2塔吊技术参数...................................................... 错误!未指定书签。

3.3塔吊自重......................................................... 错误!未指定书签。

第四章塔吊基础型式........................................................ 错误!未指定书签。

第五章QTZ80塔吊基础的计算书.............................................. 错误!未指定书签。

5.1四桩承台计算书.................................................... 错误!未指定书签。

5.2五桩承台计算书.................................................... 错误!未指定书签。

第六章基础制作 ........................................................... 错误!未指定书签。

6.1管理机构及劳动力计划.............................................. 错误!未指定书签。

6.2施工部署......................................................... 错误!未指定书签。

6.3质量保证措施...................................................... 错误!未指定书签。

6.4安全保证措施...................................................... 错误!未指定书签。

第七章附图............................................................... 错误!未指定书签。

7.1塔吊基础平面定位图................................................ 错误!未指定书签。

7.2承台剖面图、配筋表错误!未指定书签。

第一章编制依据第二章工程概况2.1工程建设概况表第三章塔吊选型及相关参数信息3.1塔吊选型现场1#、3#、4#楼选用3台(QTZ80)TC6013A-6塔吊，具体位置见附图一：塔吊平面布置图。

选取最高4#楼塔吊进行塔吊桩基础验算。

3.2塔吊技术参数表3.2-1TC6013塔式起重机起重特性表表3.2-2TC6013塔式起重机技术性能表1表3.2-3TC6013塔式起重机技术性能表23.3塔吊自重选取塔吊安装高度最大的4#楼塔吊验算：支腿固定式地基基础荷载：（TC6013塔吊说明书提供）第四章塔吊基础型式根据图纸及现场情况，1#塔吊基础采用3根PHC500AB125和相邻1个2桩承台、1个1桩承台组合成一个大承台；3#塔吊基础采用3根PHC500AB125和1个2桩承台组合成一个大承台；4#塔吊基础采用4根PHC-600-130A和相邻1个2桩承台组合成一个大承台。

塔吊基础桩按照正式桩要求进行施工。

塔基承台的要求:(1)混凝土强度等级C35。

（2）混凝土深度应大于1350mm。

（3）混凝土基础表面应校水平，平面度误差小于1/500。

（4）预埋螺栓采用原厂生产的16根M39高强地脚螺栓，地脚螺栓露出砼135mm。

（5）塔吊基础的配筋按照厂家给配筋做法。

第五章QTZ80塔吊基础的计算书5.1四桩承台计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011二、塔机属性三、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值四、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=1020.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.52+4.52)0.5=6.364m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(848+1020.938)/4=467.234kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(848+1020.938)/4+(1400+50×1.35)/6.364=697.83kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(848+1020.938)/4-(1400+50×1.35)/6.364=236.639kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1144.8+1378.266)/4+(1890+67.5×1.35)/6.364=942.07kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1144.8+1378.266)/4-(1890+67.5×1.35)/6.364=319.463kN五、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.885×(11.65×5+2×2+7.4×24+3.95×18)+200×0.283=642.676kN Q k=467.234kN≤R a=642.676kNQ kmax=697.83kN≤1.2R a=1.2×642.676=771.211kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=236.639kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=16×3.142×92/4=1018mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=942.07kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=236.639kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！六、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1350-50-25/2=1288mmM=(Q max+Q min)L/2=(942.07+(319.463))×6.364/2=4014.173kN·mX方向：M x=Ma b/L=4014.173×4.5/6.364=2838.449kN·mY方向：M y=Ma l/L=4014.173×4.5/6.364=2838.449kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1144.8/4+1890/6.364=583.185kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1288)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m a1l=(a l-B-d)/2=(4.5-1.8-0.6)/2=1.05m剪跨比：λb'=a1b/h0=1050/1288=0.815，取λb=0.815；λl'=a1l/h0=1050/1288=0.815，取λl=0.815；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.815+1)=0.964αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.815+1)=0.964βhsαb f t bh0=0.888×0.964×1.57×103×5.5×1.288=9518.777kNβhsαl f t lh0=0.888×0.964×1.57×103×5.5×1.288=9518.777kNV=583.185kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9518.777kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.288=4.376ma b=4.5m>B+2h0=4.376m，a l=4.5m>B+2h0=4.376m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8mc l=(l-a l+d)/2=(5.5-4.5+0.6)/2=0.8m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1050/1288=0.815，取λb=0.815；λl''=a1l/h0=1050/1288=0.815，取λl=0.815；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.815+0.2)=0.552[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.552×(0.8+1. 05/2)+0.552×(0.8+1.05/2)]×0.954×1570×1.288=2820.425kNN l=V=583.185kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=2820.425kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1=M y/(α1f c bh02)=2838.449×106/(1.03×16.7×5500×12882)=0.018ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS1=1-ζ1/2=1-0.018/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=2838.449×106/(0.991×1288×360)=6178mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(6178,0.002×5500×1288)=14168mm2承台底长向实际配筋：A S1'=18490mm2≥A1=14168mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2=M x/(α2f c bh02)=2838.449×106/(1.03×16.7×5500×12882)=0.018ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018γS2=1-ζ2/2=1-0.018/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=2838.449×106/(0.991×1288×360)=6178mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2%梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×5500×1288)=14168mm2承台底短向实际配筋：A S2'=18490mm2≥A2=14168mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=18490mm2≥0.5A S1'=0.5×18490=9245mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=18490mm2≥0.5A S2'=0.5×18490=9245mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。