发电厂原则性热力系统计算: 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造厂家： 哈尔滨汽轮机厂型 号： Ｎ300—16.７/５3８/53８型型 式： 亚临界、一次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮机 额定功率: 300MW 最大功率： 33０ＭW 初蒸汽参数：=0p 16.67ＭP ａ ，=0t ５38C再热蒸汽参数： 冷段压力==inrh p p 2 3.65３MPa ,冷段温度=in rh t 320.６C 热段压力=out rh p ３.288MP ａ ，热段温度=outrh t 538C低压缸排汽参数:=c p 0．0299M Ｐa ，=ct 32．1C , =c h 2329.8kJ/kg给水泵小汽轮机耗汽份额:=st α0.0４32机组发电机实际发出功率:='e P 30０ＭW给水泵出口压力:=pu p ２０.81M Ｐa凝结水泵出口压力： １．７8MPa 机组机电效率: ==g m mgηηη０.98加热器效率： =hη０.９9额定排汽量: 543.８ｔ／ｈ给水温度： ２73.6℃ 冷却水温度： 20℃ 最高冷却水温度: 34℃额定工况时热耗率: (计算)793６.2Ｋj ／KW ．h (保证）795５Kj/K Ｗ.h 额定工况时汽耗率 3．043K ｇ/KW .h 主蒸汽最大进汽量: 1025t/h工作转速： 3000r/min旋转方向： 顺时针(从汽轮机向发电机看） 最大允许系统周波摆动: ４８．5—５0.５Hz 空负荷时额定转速波动: ±１r/m ｉｎ 噪音水平: 90ｄb 通流级数: 3６级表(１）机组回热加热器参数２. 锅炉形式和参数型号: ＨG —１0２5/18.2—Y Ｍ11型型式 亚临界、自然循环、中间一次再热、燃煤汽包锅炉、 单炉膛紧闭。

最大连续蒸发量: =bD 10２５t/h过热蒸汽出口参数:=b p 1８.2M Ｐａ ,=b t ５41C再热蒸汽进口参数： =in b rh p )(3．9２MPa，=inb rh t )(3２0C再热蒸汽出口参数： =o b rh p )( 3.7２ＭP ａ ，=o b rh t )(541C省煤器进口给水参数: ='fw p ２7．５MP ａ ,='fw t 2７8.9C ，='fw h 1234.００KJ ／kg1D ,1b D ,d D 按《电力技术管理法规（试行)》的规格选取，即b D D %)5.3~%5.1(1=,b b D D %)5~%1(1=，0%)3~%1(D D d =相应选取结果如下:锅炉连续排污量:bb D D 02.01= 全厂汽水损失:b D D 03.01=至锅炉减温水量:0015.0D D d =，kg kJ h d /594=解：1. 整理原始数据的计算点汽水焓值 机组发电机功率='e p 300MW表（2）机组回热系统计算点汽水参数根据p ，t 查水蒸汽表得 新蒸汽焓值kgkJ h /75.33960=，排汽焓值kg kJ h c /8.2329=,kg kJ h in rh/55.3025=,kg kJ h out rh /10.3537= kg kJ h h q inrh out rh rh /55.51155.302510.3537=-=-=２,全厂物质平衡汽轮机总耗气量 0'0DD =锅炉蒸发量b b D D D D D 03.001'0+=+=0030928.1D D b =锅炉给水量01051547.102.102.0D D D D D D D b b b b b fw ==+=+=锅炉连续排污量01020619.002.0D D D b b ==未回收排污水量 01'1020619.0D D D b b ==补充水量11'11051547.005.002.003.003.0D D D D D D D D D b b b b b b ma ==+=+=+=3，计算回热抽汽系数与凝汽系数（1）高压加热器H1: 由H1热平衡式求1α()21111w w h dw h h h h -=⋅-ηα()()071297.057.109107.313899.092.105437.119911211=--=--=dw h w w h h h h ηαH1的疏水系数071297.011==ααd（2）高压加热器H2:()()[]32211222w w h d w d w d d w h h h h h h-=⋅-+-ηαα()()dw d w d w d h w w h h h h h h 22211322----=αηα()()082487.077.89655.302577.89657.1091071297.099.033.86792.1054=--⨯--=H2的疏水系数 153784.0082487.0071297.0212=+=+=αααd d再热蒸汽系数rh α 846216.0153784.01121=-=--=αααrh（3)高压加热器H3先计算给水泵焓升puw h ∆。

除氧器水位高度为20m ，则给水泵的进口压力为=in pMPa p gh 99456.092.0868.00098.02092.01046=⨯+⨯=⋅+⨯-ρ，取给水的平均比容为kg m v av30011.0=,给水泵效率83.0=pu η,则()puin out av puwp p v p η-=∆310()()kg kJ 3.2683.099456.081.200011.0103=-⨯=由H3得热平衡式得()()[]()[]()[]()dw dw d w d h pu w w w pu ww w h d w d w d d w h h h h h h h h h h h h h h3332243343322333---∆+-=∆+-=⋅-+-αηαηαα()[]()037610.026.77116.333226.77177.896153784.099.03.2657.72633.867=--⨯-+-=H3的疏水系数191394.0037610.0153784.0323=+=+=αααd d（4）除氧器HD第四段抽汽4α由除氧器加热蒸汽'4α和汽动给水泵用汽pu α两部分组成,即 st ααα+='44由除氧器的物质平衡可知除氧器的进水系数4c α为 '4341ααα--=d c （１）除氧器热平衡式为54334'44w c d w d w h h h h ααα++=将式(1）代入，则()()53354'454w d w d w w w h h h h h h -+-=-αα考虑h η，则热平衡式为()()()53354'454w dw d w h w w h h h h h h -+-=-ααη()()5453354'4w w dw d h w w h h h h h h ----=αηα()()046264.062.57048.314562.57026.771191394.099.062.57057.726=--⨯--=762342.0046264.0191394.011'434=--=--=αααd c089464.00432.0046264.0'44=+=+=st ααα（5）低压加热器H5: 由H5的热平衡式得5α()()654'555w w c h h h h h-=⋅-αηα()'556545h h h h hw w c --=ηαα()043376.090.56547.294599.058.43662.570762342.0=--⋅=Ｈ5的疏水系统043376.055==ααd(6）低压加热器H6:()()[]()764'6'55'666w w c h d h h h h h h-=⋅-+-αηαα()()'66'6'557646h h h h h h d h w w c ----=αηαα()()025132.033.44223.275733.42290.565043376.099.094.35258.436762342.0=--⨯--⨯H6的疏水系统068508.0025132.0043376.0656=+=+=αααd d(７）低压加热器H ７()()[]()874'7'66'777w w c h d h h h h h h-=⋅-+-αηαα()()'77'7'668747h h h h h h d h w w c ----=αηαα()()028967.091.35937.265691.35933.442068508.099.022.25994.352762342.0=--⨯--⋅=H7的疏水系数097475.0028967.0068508.0767=+=+=αααd d(８)低压加热器H8与轴封加热器(SG ）将H8与SG 作为一个整体考虑，采用图所示的热平衡范围列物质平衡和热平衡式。

由热井的物质平衡式，得874ααααα--=+d c st c （２）热平衡式为()''778884cst c d c h h h h ⋅+++=ααααα 代入式（２)，考虑h η，并整理成以4c α吸热为基础以进水焓'c h 为基准的热平衡式，得 ()()[]()'84''77'88cw c h c d ch h h hh h -=⋅-+-αηαα()()'8''77'848ccd h c w c h h h h h h ----=αηαα()()028118.05.14557.25165.14591.359097475.099.05.14522.259762342.0=--⨯--⨯=(9)凝气系数c α的计算与物质平衡校核 由热井的物质平衡计算c α593549.00432.0028118.0097475.0762342.0874=---=---=std c c ααααα由汽轮机通流部分物质平衡来计算c α，以校核计算的准确性⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=∑811j c αα(043376.0089464.0037610.0082487.0071297.01++++-=)593549.0028118.0028967.0025132.0=+++两者计算结果相同，表明以上计算正确。

4,.新汽量0D 计算及功率校核根据抽汽做功不足多耗新汽的公式来计算0D⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅-=⋅=∑81001j j c c Y D D D αβ （1）计算0D 凝汽的比内功ic ω为()kg kJ h q h c rh ic /5.15788.232955.51175.33960=-+=-+=ωh t P D gm ic ec /1570.6981098.05.15783000003600103600330=⨯⨯⨯=⨯=--ηηω（2）计算0D各级抽汽做功不足系数j Y 如下:=-+=iccrh h q h Y ω11836123.05.15788.232955.51107.3138=-+ 764840.05.15788.232955.51155.302522=-+=-+=iccrh h q h Y ω635008.05.15788.232916.333233=-=-=icch h Y ω516744.05.15788.232948.314544=-=-=icch h Y ω390035.05.15788.232947.294555=-=-=icch h Y ω270782.05.15788.232923.275766=-=-=icch h Y ω206886.05.15788.232937.265677=-=-=icch h Y ω118321.05.15788.232957.251688=-=-=icch h Y ωj j j j Y h αα,和j D 的计算数据见下表（3）表(３）j j j j Y h αα,和j D 的计算数据则，抽汽做功不足汽耗增加系数β为 291753.1225858.0111181=-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=∑j j Y αβ 则汽轮机新汽耗量0D 为()h t D D c /846399.901291753.11570.69800=⨯==β（3）功率校核1k ｇ新汽比内功i ω为⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅+⋅-⋅+=∑810c c j j rh rh i h h q h αααω()kg kJ /982658.1221649137.260755.511846216.075.3396=-⨯+=据此，可得汽轮发电机的功率'e P 为 98.0982658.1221846399.90136000'⨯⨯==g m i e D P ηηω MW 999957.299=计算误差%000014.0%100300999957.299300%100'=⨯-=⨯-=∆e P eP e P 误差非常小,在工程允许范围内,表示上述计算正确。