模板及支撑系统设计取值中板纵距为600mm，横距900mm，水平杆步距为900mm；主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。
中板梁模板施工面板采用18mm 厚竹胶合板，次楞采用间距300mm的100*100mm方木，主楞采用间距450mm双拼φ48×3.5mm钢管。
顶板纵距为600mm，横距600mm，水平杆步距为900mm。
主楞采用φ48钢管双拼间距900mm，次棱采用100*100方木间距300mm。
立杆底座支撑在结构板上。
顶总梁模板施工面板采用18mm厚竹胶合板，次楞采用间距250mm的100×100mm 方木，主楞采用间距300mm双拼φ48×3.5mm钢管。
11.3模板及支撑系统设计验算说明11.3.1设计验算原则（1）应满足模板在运输、安装、使用过程中的强度、刚度及稳定性的要求；（2）从本工程实际出发，优先选用定型化、标准化的模板支撑和模板构件；（3）采取符合实际的力学模型进行计算。
11.3.2模板及支架系统的力学参数11.3.3模板变形值的规定为了保证结构表面的平整度，模板及模板支架必须具有足够的刚度，验算时其变形值不超过下列规定：(1)结构表面外露的模板，为模板构件计算跨度的1/400；(2)结构表面隐蔽的模板，为模板构件计算跨度的1/250；(3)支架体系的压缩变形值或弹性挠度，为相应的结构计算跨度的1/1000；11.4侧墙模板及支架计算11.4.1荷载计算1、恒载——作用在模板上的侧压力1/2νtββF=0.22γ（1）21C0=γHF（2）C取式中较小值1）新浇注混凝土侧压力F1=0.22rct0β1β2V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×1 1/2=36.43KN/m2其中：rc为混凝土的重力密度，取24KN/m2；t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5（注混凝土入模温度25℃）；β1，外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程采用商品混凝土，故取1.2；β2，混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50~90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15，本工程坍落度为140±20mm，取值为1.15；V=1m/h，本工程混凝土采用汽车泵泵送浇筑，板块最大长度为28m宽度为0.8m，则浇筑速度为1m/h，混凝土每小时浇筑=1/28/0.8=22.4m3/h，。
2）新浇注混凝土侧压力F2=rch=24×5.8=139.2KN/m23）新浇注混凝土作用于模板的最大侧压力标准值为G4k=Fmin=F1=36.43KN/m2其有效压头高度h=F1/rc=36.43/24=1.52m，计算简图如下：图11.4.1-1 有效压头高度2、活荷载取值倾倒混凝土时产生水平荷载标准值Q3k=4KN/m2（注：导管卸料）3、荷载组合1）计算承载能力时，采用荷载设计值q= G4k+ Q3k=1.35* G4k+ 1.4*Q3k=1.35×36.43+1.4×2=51.98 KN/m2其中由于侧模板侧压力主要为混凝土侧压力控制的组合，故G4k分项系数取1.35；可变荷载的分项系数一般取值为1.4。
2）挠度验算时，采用荷载标准值q= G4k=36.43 KN/m211.4.2模板检算①强度检算取1m宽单元面板，将侧压力化为线布荷载，强度验算时荷载q＝PL=51.98×1＝51.98kN/m挠度验算时荷载q＝PL=36.43×1＝36.43kN/m侧模计算简图为：2= 0.1×51.98×0.3×0.3= 0.46KN.m 最大弯距：M =0.1ql最大剪力：V＝0.6ql ＝0.6×51.98×0.3＝9.35kN22满足要求 <fm=13 N/mm×1000000/54000=8.7 N/mm 截面正应力：σ= M / W= 0.4622满足要求0.78N/mm <fv=1.4 N/mmVS/bI＝9.35×405/4860＝截面剪应力：τ＝44/(100×9000300×48.6×l）/（100EI=0.677×36.43××：挠度w＝0.677q ×4)=0.46<300/400＝0.75mm10满足要求。
11.4.3主楞检算①主楞强度检算主楞采用双48钢管，壁厚不小于3mm。
由于双钢管每竖向90cm设置一道，钢管每30cm受其背部木方传递的集中荷载，考虑到则每根钢管所承受集中荷载为强度验算时集中荷载P=51.98×0.9×0.3/2=7.02KN挠度验算时集中荷载P=36.43×0.9×0.3/2=4.92KN由于木方集中荷载每30cm间距作用于钢管上，验算时将集中荷载转换成线荷载则：强度验算时线荷载q=7.39/0.3=23.4KN/m挠度验算时线荷载q=4.92/0.3=16.4KN/m沿钢管方向每0.6m设置一道支顶钢管，则其受力如下：受力简图为：最大弯距： M =0.1ql2= 0.1×23.4×0.6×0.6=0.84kN.m；最大剪力： V＝0.6ql＝0.6×23.4×0.6＝8.42kN抗弯强度：σ= M / W =0.84×1000000/4490=187N/mm2<fm=215 N/mm2截面剪应力：τ＝Q/A=8.42×1000/（5.26×100）=16N/mm2<fv=215 N/mm244/（100×2.0×105×10.78100EI/（）=0.677×16.4×600×0.677挠度：w＝×q×l4）=0.67<600/400＝1.5mm 10满足要求11.4.4次楞检算背楞采用10×10cm木方，30cm间距布置。
木枋间距0.3m，上部荷载为：施工时木枋所受荷载按线荷载计算：强度验算时荷载q＝PL=51.98×0.3＝15.59kN/m挠度验算时荷载q＝PL=36.43×0.3＝10.93kN/m最大弯距： M =0.1ql2= 0.1×15.59×0.9×0.9=1.26kN.m最大剪力： V＝0.6ql＝0.6×15.59×0.9＝8.42kN22满足要求 <fm=14 N/mmσ截面正应力：=M / W = 1.26×1000000/167000=7.54N/mm截面剪应力：τ＝VS/bI＝8.42×1000×125×1000/（100×833×10000）＝22满足要求<fv=1.4 N/mm1.26N/mm44/(100×9000900×833×××0.677×ql（/100EI）=0.67710.93×＝挠度：w 104)=0.65<900/400＝2.25mm满足要求。
11.4.5支架检算1、对顶钢管最大荷载由上面计算可知，支顶钢管最大压力即为双钢管支座反力为R=2×1.1pl=2×1.1×23.4×0.6=30.89KNF=R=30.89kN 对顶横杆顶最大荷载为：、钢管计算长度2 钢管计算长度按下式计算，并取较大值： L0=h'+2ka=0.9+2×0.3=1.5m=Lo/i=1500/15.9=94.3 立杆长细比λf0.5y =90.19 =94.3×（215/235）235按照长细比查表得钢管轴心受压立杆的稳定系数ψ=0.6483 钢管稳定性验算2钢材抗压强度设计值f=215N/mm立杆Q235立杆稳定性计算：22，满足稳定性要求526)=90.62 N/mm <f=215N/mm =30.89×1000/(0.648×11.5中板模板及支架计算11.5.1面板验算中板结构厚度按400mm厚检算。
中板模板采用18mm的普通胶合板，次楞采用100mm×100mm的木方，纵向布置间距400mm布置，跨度900mm，主楞采用双拼φ48×3.5mm钢管，跨度900mm，横向布置间距900mm。
模板支架采用扣件式满堂支撑架或扣件式满堂脚手架，中板区域架距选用600mm×900mm×900m（纵×横×步）。
1、荷载计算2 a=0.3KN/m、普通胶合板自重 a2×0.4=9.6KN/mb、板砼自重 b=242 0.4=0.6KN/m、板钢筋自重c=1.5×c2、施工人员及设备（为均布荷载时） d=2.5 KN/md（为集中荷载时） d=2.5 KN2、中板模板抗弯强度检算取 1米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载：q1 =[1.2(a+b+c)+1.4d]×1=[1.2×(0.3+9.6+0.6)+1.4×2.5]×1=16.1KN/m当活载为集中荷载时：q2 =1.2(a+b+c) ×1=1.2×(0.3+9.6+0.6)×1=12.6KN/mF=1.4d=1.4×2.5=3.5KN当活载为均布荷载时：M1=0.1q1l2 =0.1×16.1×0.42 =0.26KN.m当活载为集中荷载时：M2 =0.1q2l2+0.175Fl=0.1×12.6×0.42+0.175×3.5×0.4=0.45KN.m以上两弯矩值相比较，其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大，故应以此弯矩值进行截面强度检算。
62 3N/mm=M2/W=0.45×10×6/1000×182=8.33N/mm2<fm=1σ经检验，抗弯强度符合要求。
3、中板模板抗剪强度检算V1=0.6q1l=0.6×16.1×0.4=3.86KNV2=0.6q2l+0.65F=0.6×12.6×0.4+0.65×3.5=5.30KN取大者进行抗剪强度验算:322<fc=1.4N/mm）××（××τ=3V2/2bh=35.310/2100018=0.44N/mm经检验，抗剪强度符合要求。