塑性 指数 Ip
压缩系数 av1 - 2/ MPa - 1
(27) (29)
32. 20 4. 53
17. 30 1. 84
24. 70 3. 09
3. 70 0. 90
0. 15 0. 89
压缩模量 Es1 - 2/ MPa (29) 1. 63 0. 66 0. 94 0. 22 0. 25
固结系数 Cv/ (10 - 3 cm2·s - 1) (32) 2. 78 0. 42 0. 70 0. 42 0. 60
(2) 京珠高速公路广珠段. 该场地包括灵山、横沥 试验段等 ,范围为 K23 km + 670 m～K42 km + 550 m.
灵山试验段位于番禺市灵山镇庙南村 ,试验段 全长 353. 43 m ,地基处理方法主要为砂井堆载预压 固结排水法 ,其中袋装砂井作竖向排水体. 为进行对
2. 1 孔压消散的基本理论 当孔压静探头贯入土层时 ,其周围土层中的应
压) 消散过程线反算求得 ,该法可以较好地反映实际 消散时间 ,并按一定的时间间隔记录各个时刻的超
情况 ,但是只能用来验证设计参数的正确与否. 一种 孔压消散值.
近 20 年才发展起来的新的土体原位测试技术 ———
孔压静力触探 (以下简称孔压静探) 试验的应用 ,为
快速有效地在原位测定土层固结系数提供了可能.
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第 1 期
孟高头等 :用孔压静力触探求固结系数的研究
95
表 2 K28 km + 765 m 断面土层的物理力学性质
述原位测试技术因其测试深度浅等局限性 ,极少采 15 min ,从而保证了孔压传递系统的饱和性.
用. 固结系数亦可以利用在施工期 、预压期和营运期
试验时 ,探头以 2 cm/ s 的速率被贯入土体中 ,
荷载作用下的沉降过程线 、孔隙水压力 (以下简称孔 至预定深度停止贯入 ,以停止瞬间作为超孔压初始
收稿日期 : 2000 - 05 - 11 基金项目 : 广东省科委研究资助项目“孔压静力触探在珠江三 角洲地区应用研究”(粤交科函 (1998) 40 号) .
图 1 孔压探头结构示意 Fig. 1 Sketch of piezo2cone
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Table 2 Statistical geotechnical properties of soils in K28 km + 765 m section
土名
层厚/ m
ω/ %
耕植土
0. 8
淤泥
1. 8 41. 2
淤泥质粉质粘土2. 0
砂土
0. 4
淤泥质粘土 13. 6 45. 7
淤泥质粉质粘土5. 2 40. 3
在珠江三角洲等软土地区修建高路堤的高等级 1 现场试验概况
公路 、高层建筑等大型工程时 ,对地基土的时间 - 沉
降性状的可靠估计需要对固结系数作出正确评定 , 1. 1 试验设备和方法简介
特别是用预压排水固结法处理深厚软弱土地基时更
本次孔压静探试验的主要设备为触探主机 、孔
是这样. 因为地基土固结系数的正确测试与选择对 地基处理设计 、施工的经济性和实用性具有关键意 义. 长期以来 ,固结系数通常由室内试验测定 ,有时 也采用原位测试来获得 ,如螺旋板载荷试验 、扁铲侧 胀仪试验. 在众多工程实践中 ,室内试验是最普遍的
凝聚力 摩擦角 C/ kPa Ф/ (°)
(28)
(28)
17. 90
8. 00
3. 10
0. 00
10. 50
3. 70
4. 20
2. 30
0. 40
0. 62
注 :室内试验固结系数对应的荷重为 200 kPa ,下同.
比研究 ,作了如下工作 :钻探取样 (2 孔) 、孔压静力
触探 (4 孔) 、十字板剪切试验 (2 孔) 及原位监测. 据
为求取土层的固结系数 ,可先将所得孔压消散 曲线归一化 ,得到归一化超孔压消散曲线 (图 3) ,从 图中可直接读取 t50 ,按式 (2) 即可计算出固结系数. 具体计算步骤可参见文献[ 2 ] . 2. 3 孔压消散过程曲线
表 3 时间因数的确定
Table 3 Time factor
刚性指数 Ir
10
50
100
200
破坏 孔压 系数
Af
1/ 3 1. 145 2/ 3 1. 593 1 2. 095 4/ 3 2. 622
T50 2. 487 3. 346 4. 504 5. 931
3. 524 4. 761 6. 447 8. 629
5. 025 6. 838 9. 292 12. 79
注 : Ir. 土的刚度指标 ; Af. 土破坏时的孔隙水压力系数.
其过程可视为周围土体的固结 ,按 Terzaghi 固结理
论 ,孔压消散的轴对称固结方程为 :
Ch
52 u 5 r2
+
1 r
·55
u r
=
5 5
u t
.
(1)
式中 : u 为孔隙水压力 , Ch 为水平向固结系数 , r 为
压探头 、量测仪表和饱和装置. 所采用孔压探头的锥 底面积为 10 cm2 ,锥角为 60°,透水滤器位于圆柱面 上紧靠锥底处 ,如图 1 所示. 该型探头为国内浙江南 光地质仪器厂生产. 量测仪表为静态电阻应变仪.
孔压量测系统的饱和是获得可靠数据的关键步
方法 ,但由于软土样易扰动等原因 ,它所得固结系数 骤. 如果饱和不完全 、系统夹气 ,则会影响孔压的最
同灵山试验段. 钻探取样 (3 孔) 及大量的孔压静力
触探 、十字板剪切试验的结果表明 ,该场地地质条件
较为复杂 ,存在大量薄砂夹层 ,淤泥中含较多粉细砂
图 2 台山二标 C 断面原位测试试验曲线 Fig. 2 In2situ test curves in section C
a. 孔压静探曲线 ;b. 十字板剪切试验曲线 ; U. 超孔隙水压力 ; qt. 锥尖阻力 ; Cu. 土的不排水剪切强度.
任一点距探头中心的水平距离 , t 为消散时间.
上述的固结微分方程 ,在满足超孔压的初始条
件以及边界条件下 ,可以求解 ,即得到式 Ch = Tr20/ t ,这就是由孔压静探超孔压消散曲线估算出的某一
式中 : t50是对应于固结度为 50 %的消散时间 ,可从 实测曲线中求得 ; r0 为探头半径 , 在本文中 , r0 = 1. 784 cm ; T50为对应于固结度为 50 %的时间因数 , T50按表 3 确定. 2. 2 固结系数的计算
(中国地质大学工程学院 ,武汉 430074)
摘要 : 为探讨利用孔压静力触探求取土层固结系数的可行性与规律 ,在珠江三角洲软土地区 进行了大量孔压静力触探超孔压消散试验. 对试验场地 、设备和方法作了简明扼要地介绍 ,重 点分析了试验机理及结果 ,并将孔压消散试验估算的固结系数与室内固结试验得到的试验值 以及现场沉降资料反算值作了比较 ,证明它们之间有很好的规律性 ,且用孔压静探所求固结 系数更接近于实际值. 关键词 : 孔压静力触探 ;室内试验 ;固结系数. 中图分类号 : P642. 25 文献标识码 : A 文章编号 : 1000 - 2383 (2001) 01 - 0093 - 06 作者简介 : 孟高头 ,男 ,教授 ,1944 年生 ,1969 年毕业于北京地质学院水文地质与工程地质专 业 ,现主要从事岩土工程 、岩土体测试等方面的教学与研究.
与实际存在较大偏差 ,当地基中有较多薄砂层或软 大值和消散历时 ,给参数计算带来较大的误差. 我们
弱夹层时 ,误差可能更大 ,且必须经过钻探 、取样 、室 采用真空抽气法 ,饱和装置为专用的轻便式真空容
内试验这一复杂的过程 ,费时费力 ,也不经济. 而上 器 ,饱和液体采用凉开水 ,整个抽气持续时间超过
钻探及原位测试结果 ,可将本场地地层自上而下依
次划分为 : ①耕植土. 厚 0. 7～1. 2 m ; ②淤泥. 厚 8. 4
～16. 0 m ; ③淤泥质粘土夹少量中细砂. 厚 3. 4～
6. 4 m ; ④淤泥质粘土.
横沥试验段地处番禺市横沥镇新兴村 ,起讫桩
号为 K28 km + 765 m～K29 km + 70 m. 地基处理方法
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地球科学 ———中国地质大学学报
第 26 卷
表 1 台山二标试验段淤泥的物理力学性质指标统计
Table 1 Statistical geotechnical properties of silts in Taishan testing section
项目
(统计数) 最大值 最小值 平均值 均方差 变异系数
起讫号为 : K22 km + 90 m～ K22 km + 390 m ,全长约 300 m. 勘察资料显示 ,该段地层由上至下大致可分
2 试验机理及结果
为 : ①耕植土. 褐黑色 ,夹有植物根系 ,厚度约为 1. 0 ～2. 0 m ; ②淤泥层. 其性质极差 ,含水量高 ,压缩性 大 ,强度低 ,厚度由东向西逐渐变薄 ,厚度约为 15～ 20 m ; ③砂土层. 该试验段淤泥的物理力学性质指标 见表 1 ,其 C 断面的原位测试试验曲线见图 2.
含水量 ω/ % (29) 102. 70 66. 40 84. 30 11. 50 0. 14