满堂脚手架计算书计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
」、架体参数
州、，夹
、何载参数
三、设计简图
搭设示意图:
平台水平支撑钢管布置图
平面图
侧立面图
G ik=g ik=0.04kN/m
G 2k=g2k Xl b/(n+1)=0.35 X 1.0/(2+1)=0.12kN/m
Q ik=q ik Xl b/(n+1)=1 X 1. 0/(2+1)=0.33kN/m
Q 2k=q2k Xl b/(n+1)=3 X 1.0/(2+1)=1.0kN/m
1 、强度验算
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算
满堂脚手架平台上的无集中力
q=1.2 X ®+G k)+1.4 X (Q1k+Q k)=1.2 X (0.04+0.1 2)+1.4 X( 1.0+0.33)=2.054
板底支撑钢管计算简图
M ma>=ql 78=2.054 X 1. 02/8=0.257 kN •m
R ma>=ql/2=2.054 X 1.0/2=1.027kN
(T =MUW=0.257X 106/(5.26 X 103)=48.86N/mmf w [f]=205N/mm2
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1 .2 X (G1k+G2k)+1 .4 X (Q1k+Q2k)=1 .2 X (0.04+0.1 2)+1.4X(1.0+0.33)=2.054 q 2=1.4 XF1=1.4 X 1=1.4kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
M ma>=0.607kN •m
剪力图
R maxf=1.727kN
(T =MUW=0.607X 106/(5.26 X 103)=115.399N/mni< [f]=205N/mm2
满足要求！
2 、挠度验算
满堂脚手架平台上无集中力
q'=G 1k+G2k+Q1k+Q2k=0.04+0.12+1.0+0.33=1.49kN/m
R'max= q'l/2=1.49 XI .0/2=0.745kN
v =5q'l 4/384EI=5 X 1.49 X (1. 0X 10) 7(384 X 2.06 X 105X 12.71 X 104)=0.741 mr^ min(10 00/150,10)=6.67mm
满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q'=G 1k+G2k+Q1k+Q2k = 0 . 04+0 . 1 4+0 . 4+0 . 4 = 1 . 4 9 k N /m
q 2'=F1=1kN
板底支撑钢管计算简图
剪力图
R' maxf=1.727kN
变形图
v=5q'l 4/384EI
+Fl3/48EI=5X1.49X(1. 0X103)4/(384 X2.06X105X12.71X104)+1X(1. 0X103)
3/(48 X 2.06 X 105X 12.71 X 104)=0.742 mr^ min(1 000/150,10)=6.67mm
满足要求！
五、横向支撑钢管验算
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载F取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂脚手架平台上无集中力
q=1.0 Xg ik=0.048kN/m
p=R max=0.802kN
p'=R' maX=0.588kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
M maX=0.329kN •m
剪力图
R maX=0.831kN
V max=1.426mm
V max=1.426mrnc min{1200/150,10}=8mm
(T =MUW=0.329X 106/(5.26 X 103)=62.548N/mn i< [f]=205N/mm2满足要求！
满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算
q=1.2Xg1k=0.048kN/m
p=R max=0.802kN
p'=R' max=0.588kN
p 2=R maxf=1.502kN
p' 2=R'maxf=1.088kN
板底支撑钢管计算简图
弯矩图
M ma>=0・515kN •m
剪力图
R max=1.064kN
V max=2.013mm
V max=2.013mmC min{1200/150,10}=8mm
(T =MUW=0.515 X 106/(5.26 X 103)=97.909N/mn i< [f]=205N/mm2
满足要求！
双扣件抗滑承载力设计值Rc=12.0X仁12kN>R=0.831+1=1.831kN
满足要求！
每米立杆承受结构自重标准0.1621
值gk(kN/m)
N G=g k X H+g k Xl a X n+g ik X a=0.1621 X 7.65+0.04 X 1.2 X 2+0.04 X 0.3=1.348kN
N G2=g2k Xl a Xl b=0.35 X 1.2 X 1.2=0.504kN
N G3=g3k Xl a=0.17 X 1.2=0.204kN
N G4=g4k Xl a=0.1 X 1.2=0.12kN
N Q=q1k Xl a Xl b=1 X 1.2 X 1.2=1.44kN
N Q2=q2k Xl a Xl b=1 X 1.2 X 1.2=1.44kN
N Q=F1+F2=1+0=1kN
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值
N=1.2 X (N G1+N32+N33+N B4)+0.9 X 1.4 X (N Q1+N Q2+N)=1.2 X
X1 (1.348+0.504+0.204+0.12)+0.9 .4 X (1.44+1.44+1)=7.5kN
支架立杆计算长度
L 0=k 卩h=1.0 X 2.176 X1.8=3.917m
长细比入=L°/i=3917/15.9=246.352 < ［入］=250
满足要求!
轴心受压构件的稳定系数计算
L o=k y h=1.155 X 2.176 X 1.8=4.524m
长细比入=L o/i=4524/15.9=284.528
由入查表得到立杆的稳定系数© =0.09
考虑风荷载时
2
W k=u z Xy s XW o=O.65 X 1.04 X 0.35=0.237kN/m
2 2
M w=0.9 X 1.4 XW k X l Xh /10=0.9 X 1.4 X 0.237 X 1.2 X 1.8 /10=0.116kN •m (T =N/ © A +
Mw/W=7.X 103/(0.09 X 5.06 X 10)+0.116 X 106/(5.26 X 103)=186.744N/mni < [f]=205N/mm2满足要求!
八、立杆支承面承载力验算
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
B h=1, f t=2.04N/mm c pc.m=1N/mm n =0.4+12 B s=0.4+1.2/2=1 , ho=250-15=235mm
卩m=4X (a+ho)=4 X (100.00+235)=1340.00mm
33
F l =(0.7 B h f t+0.15 (T pc.m) nu m h o=(0.7 X 1X 2.04 X 10 +0.15 X 10 X 1) X 1X 0.74 X
0.235=27 4.414kN》N=6.056kN
满足要求！
1 、局部受压承载力验算
N=N G1+N G2+N G3+N G4+N Q1+N Q2+N Q3=1.348+0.504+0.204+0.12+1.44+1.44+1=6.056kN 楼板局部受压承载力：
3 =0.75 , B i=(A b/A i)0.5=0.167, f cc=0.85 X 27.50=23.375kN/mm
F l = ®B l f cc A=0.75X 0.167 X 23.375 X 103X 0.01=29.219kN > N=6.056kN
满足要求！。