第一道题.增大截面法加固1）设计资料：某梁截面b×h=300mm×650,原弯矩设计值342KN.M ，原配筋5φ22+1φ25，C25混凝土，现由于功能改变，弯矩设计值增大到500 KN.M ，用增大截面法进行加固。
拟将增大梁高度为800mm 。
原弯矩设计值为342KN.M ，为保守起见，计算的原弯矩标准值取为342/1.2=285KN.M （1.2为荷载分项系数）1150.80.4270.93000.0016110.0033 2.1100.0033b s y s cu s cuf E βξαεεε===⨯++++⨯⨯010011.60.6=.6-590s s h h εε⎛⎫=-⨯⨯ ⎪⎝⎭765（10.6）0.00111=0.0016，000100=0.001110.87ks s s M h A E ε==2）加固设计计算根据《混凝土结构加固设计规范》5.2.3()()0000122xx s y s y s M f A h f A h α≤-+-1000c y s s y sf bx f A f A αα=+解得21050mm s A >故配筋4φ20 （21256mm s A =），相应受压区高度为296mm<0327b h mm ξ=，此时弯矩承载力为526.3KN.M钢筋净距为73mm>25mm ，故满足要求。
本工程加固设计综合为：截面加大为300*800mm ，底部增加4φ20钢筋。
型钢加固设计：第二道题：轴力受压问题：1）设计基本资料：某框架底层中柱为轴心受压构件，柱计算高度H=5m ，截面尺寸500mm×600mm ，C25级混凝土，钢筋共配4φ20+4φ18，因设计时荷载取值漏项，使用中发现柱子有纵向裂缝，经核算后其承受的轴向荷载标准值，Fgk=146kN ，Fqk=3150kN 。
要求采用型钢加固设计计算。
2）加固结构设计计算N1=1.2 Fgk+1.4 Fqk=1.2×146+1.4×3150=4852.2KN 根据《混凝土结构设计规范》（2010版）表6.2.15L0/b=5000/500=10，稳定系数φ取为0.98 原柱极限承载力''0.9()c y s Nu f A f A ϕ=+=0.9×0.98×（11.9×500×600+300×2273）/1000=3750KN<N1不满足要求，必须加固，采用外粘型钢进行加固（Q235B ）。
''10.9u a a a N N N f A ϕα=-='a A =64542mm角钢选用4L120×8，'a A =74242mm 。
横向缀板采用100×3@200/300，两者连接采用焊接连接，角钢与基础连接处缀板加密（加密区高度1200mm ），节点处加宽缀板加宽。
3）在施工角钢前，应先对纵向裂缝处理。
当裂缝深度小于3mm ，凿除混凝土，采用环氧树脂灌浆。
当裂缝深度大于3mm ，凿除混凝土，采用环氧树脂灌浆，并且贴碳纤维格栅（双向）。
第三道题：大偏心受压问题：1）设计资料：已知矩形截面柱，柱计算长度l0=5m ，截面尺寸500mm×400mm ，C25级混凝土，钢筋共配HRB335，每边4φ16，轴力设计值为600KN ，弯矩设计值为300KN.M （截面短方向）,试进行型钢加固设计计算，保护层厚度取为25mm 。
'35s s a a mm ==fc=11.9N/mm2,fy=300 N/mm2。
2）加固工艺①用电动砂轮将原柱面打磨平整，四角磨出小圆角，并用钢丝刷毛，用压缩空气吹净。
②将已除锈加固角钢贴附于柱四周圆角并用夹卡紧。
③将缀板紧贴在原柱平面并焊牢。
④用丙酮插净型钢，用环氧树脂胶泥将型钢外边缘与混凝土表面交接处封闭，留出气孔，并在有利于灌浆处黏贴灌浆嘴，间距为2-3m 。
⑤待灌浆嘴牢固后，测试是否漏气，若无漏气，用0.2-0.4MPa 的压力将粘钢专用胶压入灌浆嘴。
⑥最后在加固面用1:2的水泥砂浆粉刷封闭。
3）加固设计计算结构计算只需计算最不利情况，即截面短边长方向。
原结构h0=365mm 。
10.0021b ycu scuf E βξεε=++=0.55假定为大偏心受压，0s σ=0y f '根据《混凝土结构加固设计规范》8.2.2条100000c y s s s a a a a a a N f bx f A A f A A ασαασ''''≤+-+- （8.2.2-1） a σ在此近似取为0s σ，a α=0.9可得，受压区高度X=100.8mm<00.55365200.7b h mm ξ=⨯=，并且X>2's a 故假设成立，为大偏心受压。
()()()100000000002c y s ss s s a a a a a x Ne f bx h f A h a A a a f A h a ασα⎛⎫''''''≤-+-+-+- ⎪⎝⎭（8.2.2-2）根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）6.2.17条0400max(20,)22302i a h h M he e a e e a a N =+-=++-=++-=500+20+200-35=685mm 式 8.2.2-2 化为： 411KN.M=188.7KN.M+79.6KN.M+()0a a a a f A h a α'''- 采用Q235B 型钢加固，初定aa '=10mm 可得'a A =2126.8mm2，这是1边角钢的面积，单个角钢面积为1063.4mm2故采用4L100×8（单个角钢面积1536mm2）第四道题：贴钢板加固1）设计资料：某梁截面b×h=250mm×500,跨中最大弯矩设计值230KN.M （初始弯矩135 KN.M ），原配筋3φ25（受拉）+3φ16（受压），C25混凝土，现由于功能改变，弯矩设计值增大到500 KN.M ，是否需要加固。
解：ho=460mmfc=11.9N/mm2,fy=300 N/mm2。
''86.7y y s c f f A x mm f bα-==因此这个梁所能承受的弯矩为：'''00()()()211.920086.7300603(50040)3001464(500460)183.s c yo so yo so x M f bx h f A h a f A h h KN Mα=-+---=⨯⨯+⨯⨯--⨯⨯-=此值小于230kn.m ，故不满足要求，需要加固。
2）加固设计计算加固后受压区高度x1应满足：'''0011()()()2s c yo so yo so x M f bx h f A h a f A h h α=-+--- 解得方程 x1=124mm>2d=80mm 满足要求加固后'0.024()s te f fA bh b b h ραξ==+-，查表可得asp=1.17 0,000.001,0.002sp k sp cu s s M E A h αεξ===，,0(0.8/)7.8/cu cu sp sp sp sph x f E εεεψ--==当ψsp>1时，取为1。
根据下式：100000c sp sp sp y s y s spsp f bx f A f A f A f A αψ''''=-+- 可知：A SP =502mm23）当初始弯矩变为35KN.M ，求粘钢板面积Asp ？由上题可知0,000.00026,0.002sp ksp cu s s M E A h αεξ===,0(0.8/) 6.8/cu cu sp sp sp sph x f E εεεψ--==当ψsp>1时，取为1。
则此时加固后满足下式：100000c sp sp sp y s y s spsp f bx f A f A f A f A αψ''''=-+- '11.925012412153006033001473SP A ⨯⨯=⨯⨯-⨯+⨯可得Asp=502mm2由此可知，初始弯矩变化为35kn.M ，所需加固面积不变。
第五道题：预应力加固设计1）设计资料：已知矩形截面柱，柱长度L=5m ，梁间距1m ， C20级混凝土，配筋5φ6@200，轴力设计值为600KN ，上板厚80mm ，由于设计失误，弯矩缺失53%，试对此柱进行加固，采用预应力法。
2）预应力拉杆的总截面计算：AS=141mm2, fc=11.9N/mm2,fy=300 N/mm2。
000200141, 2.9,65,0.045,=0.9759.61000y s c xf A f bx x mm h mm Y h ξ⨯======⨯故设计弯矩(0.5) 1.787.y s M f A h x KN m =-= 缺失弯矩53 2.021.10053M M KN m ∆==- 因此2,101132.p est py MA mm f h η∆≥=施工时的预应力控制：拉伸轴力增量：.1322002640P est y N A f N∆==⨯=()2/0.8200160,43p p py p N A f MPa MPaσβσ+∆≤=⨯==上式选2φ12，Ap=226mm2进行计算。
考虑应力损失σp ’=43+50MPa=93Mpa 则横向张拉长度：2(/240.8H L mm∆≤==第六道题：碳纤维加固1）设计资料：某T形梁截面b×h=250mm×600mm,跨中最大弯矩设计值330KN.M（初始弯矩80KN.M），原配筋2φ25（受拉）+2φ22（受压），C25混凝土，翼缘宽度和厚度分别为bf=600mm，hf=100mm，as=35mm。
若采用碳纤维加固，使用高强I级单向碳纤维布，计算该梁的正截面加固量Acf。
碳纤维厚度为0.167mm，Ecf=2.30MPA,fr=2300MPA, 2）首先验算是否需要加固：0091,520,(0.5)272.330.2y su y scf A xx mm h mm M f A h x KN m KN mf bα==-==-=<因此需要加固。
()297.330.2fc fhf b x b KN m KN mα-=<因此x>hf’此界面梁为第二类T形截面梁第一部分所受弯矩1()()173.2fc fhM f b b x h KN mα=--=加固后第二部分所受弯矩21157.M M M KN m=-=1202()()2c y SxM f bx h f A h hα=-+-代入数据后，方程可解的x=126mm加固后pte=0.0083查表的，αf=0.8，0.00088,0.0033()ff cus sMEA h aαεξ===-(0.8/)0.84cu cu fffh xεεεψε--==，当其取值小于1时，取为1。