电力变施
一、故障
1、油箱内部故障：绕组相间短路、单相匝间短路、单相接地短路等
2、油箱外部故障：绝缘套管及引出线上的多相短路、单相接地短路等
二、不正常运行情况
1、油箱渗漏造成油面降低
2、外部短路引起的过电流
3、过负荷
三、变压器应设置的保护
1、瓦斯保护（800KVA以上）：重瓦斯（故障）
同一相LH二次线圈反极性串联；
LJ并接于两LH连线间
5、原理：正常或外部短路——IJ=I1-I2=0（理论值）
=Ibp（实际值）
内部故障——IJ=I1+I2（双端供电）
=I1（单端供电）
6、特点：保护具有绝对选择性，无须延时
7、动作值：Idz>|bp。zd（外部短路时的最大不平衡电流）
二、变压器差动保护的特点
重瓦斯
特点：抗震性能好
、接线
P182图11-3
WSJ:瓦斯继电器
BCJ:带自保持电流线圈（DZB-100,250或220系列）
保证动作可靠
QP:试验用 四、特点
只反应油箱内部故障，变压器引出线及变压器与断路器之间联线发生故障,
不动作 第三节 变压器的电流速断保护
一、原理接线
1、适用：2000KVA以下变压器
可将继电器顶部放气阀打开，放气
、故障发生后，可通过放气阀收集瓦斯气体，分析其成
分，便于故障分析
特点：浮筒长时间浸泡在油中会向内渗油，水银接点抗震性差
（2）浮筒挡板式
F部一一金属挡板—上附磁铁（可绕轴转动）
干簧接点（两对）
原理：a正常运行:
b、轻微故障:
作，发信号
轻瓦斯
c、严重故障：
油流、气流—冲击挡板—干簧接点动作—DL跳闸，且发信号
励磁涌流il
(3)特点：变压器正常运行一一励磁涌流iL<3~6%e
空载合闸——励磁涌流iL>6~8IeIbpTT
(4)采取措施：TIdz
或采用具有速饱和变流器的BCH型差动继电器(对非周期分量传变不良)
2、变压器接线组别的影响
(1)原因：变压器接线形式丫/△-11
原、副边电流相位差300Ibp
(2)采取措施：丫侧LH接成△
下部——金属挡板
水银接点（可绕轴转动）
原理：a正常运行：
浮筒浮起
挡板下降（重力作用）二水银接点断开
b、轻微故障：
气体上升-
漏油层—油面下降—浮筒下转—水银接点动
作，发信号
轻瓦斯
c、严重故障：
油流、气流—冲击挡板—水银接点动作—DL跳闸，且发信号
重瓦斯
放气阀作用：a、初次运行或换油—油中气体可能导致轻瓦斯误动作
4、变压器电流速断保护的运用、安装、特点、原理接线图
第四节 变压器的纵联差动保护
一、差动保护工作原理
1、适用：2000KVA及以上变压器
保护变压器绕组内部故障及其引出线的相间短路
与重瓦斯配合作为主保护
2、方式：环流法
均压法（少用）
3、环流法：比较流过被保护元件两端电流
4、接线：P210图6-5
被保护元件两端安装变比不同的LH；
轻瓦斯（不正常运行） 反映油箱内部故障和油面降低
2、纵联差动保护或电流速断保护（故障）
1000KVA及以上（并联运行：6300KVA以上）纵联差动
2000KVA以上，电流速断灵敏度不够 作为引出线、套管及油箱内故障主保护
3、过电流保护（故障） 外部短路及内部短路的后备保护
4、过负荷保护（不正常运行） 反映对称过负荷
反映变压器电源侧引出线、套管及绕组的相间短路 与重瓦斯保护配合作为主保护
2、安装：主电源侧
3、缺点：只可切除变压器电源侧及油箱内部发生的各种故障
负荷侧套管及引出线相间短路保护不到，只能由后备保护动作
4、整定原则：避开负荷侧母线短路最大短路电流；
避开励磁涌流
5、灵敏系数：Km》2
否则，应装设纵联差动保护
3、构成：瓦斯继电器
二、瓦斯继电器
1、作用：反映于气体的继电器
2、安装：位于油箱与油枕之间连接管的中部
连接管坡度（2~4%:油箱—油枕气流顺利通过
顶盖与水平面坡度（1~1.5%）:防止气泡聚集在顶盖处
3、结构：浮筒式（已淘汰）一一空心浮筒渗油，水银接点抗震性差
浮筒挡板式
开口杯挡板式
（1）浮筒挡板式
结构：上部——密封空心浮筒
5、接地保护（故障）
110KV及以上大接地电流系统变压器——零序电流保护 外部接地短路引起B过流 内部接地短路的后备保护
6、温度保护（不正常运行） 上层油温监视，自动启动冷却风扇
第二节 瓦斯保护
一、原理：
1、适用：800KVA及以上油浸式变压器
反映变压器油箱内部故障的主要保护
2、原理：故障—气体发挥—流向油枕
6、原理接线：中性点不接地——两相式不完全星形接线 中性点接地——三相式完全星形接线
由P183图11-4画出展开图
BCJ：带自保持电流线圈
防止LJ接点接触不可靠
二、原理
简述
复习提问：
1、变压器应设置的保护装置、各自保护范围
2、瓦斯继电器的作用、安装、结构型式、工作原理
3、瓦斯保护接线图特点，重瓦斯、轻瓦斯保护区别
-11接线的变压器
两侧额定电流：I1e=31.5MVA/..3*10.5KV=1730A
I2e=31.5MVA/・.3*115KV=158A
选择LH变比：低压侧nL1=2000/5=400
高压侧nL2= .3*158/5〜300/5=60
两臂电流：i1=1730/400=4.32A
i2= . 3*158/60=4.55A
不平衡电流:Ibp=i2-ii=4.55-4.32=0.23A
（2）采取措施：BCH型差动继电器的平衡绕组W予以消除
Wph接于保护臂电流小的一侧
接线应注意极性，且i iVU=（i2-i1）W
见P188图11-7
4、两侧LH型号不同而产生不平衡电流
（不平衡电流产生的因素及其防止措施）
1、励磁涌流的影响
（1）励磁涌流：
变压器空载合闸 （副边开路， 原边投入电网称空载合闸）
只存在变压器电源侧
（2）产生原因：
①t=①fzq+①z
①zXu（①z滞后U90°）
若u=0瞬间投入变压器：①z=-①m
①s(剩磁)
①fzq=Om+①s(逐渐衰减)
①max=2①n+①s
△侧LH接成丫
接线图及相量图见P189
(3)变比选择:丫接LH变比一一nLH(Y)=IeB(A)/5
△侧LH变比一- -nLH(A)=>f3IeB (Y/5
实际上选一个接近和稍大于计算值的标准变比
3、LH实际变比和计算变比不同时的影响
(1)原因：
例：一台31.5MVA两侧电压分别为10.5KV(A)和115KV(Y),Y/A