（TC7０20)塔吊四桩基础得计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（ＪGＪ/T 1８7-2009)。
二、荷载计算1、自重荷载及起重荷载１）塔机自重标准值F k1=12６0kＮ２）基础以及覆土自重标准值G k=4、５×４、５×1、６0×２5＝81０kN3) 起重荷载标准值Ｆqk=1６0kN２、风荷载计算１) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a、塔机所受风均布线荷载标准值（Wo=0、2ｋN/ｍ2）Ｗk=0、8×１、59×1、95×1、2×0、２＝0、6０kN/m２ q sk＝1、２×0、６0×０、35×2=0、５0ｋＮ／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值Fｖk＝q sk×H=0、50×46、50=23、25ｋNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值M sk=０、5F vk×H=0、5×2３、２5×4６、50＝540、62ｋN、ｍ2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值ａ、塔机所受风均布线荷载标准值（本地区Ｗｏ=0、３5ｋN/m 2）W k=0、8×１、６2×1、95×1、２×０、35＝1、0６kN/m2ｑｓk＝１、2×１、06×0、35×2、00=0、８９kN／mb、塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=０、８９×46、50=41、4６kNc、基础顶面风荷载产生得力矩标准值Ｍsｋ=0、5Fｖk×H=0、5×4１、46×46、５0=96３、9３kN、ｍ3、塔机得倾覆力矩工作状态下，标准组合得倾覆力矩标准值M k=１６39+0、9×（1400+54０、62)＝3385、55kN、m非工作状态下,标准组合得倾覆力矩标准值Mｋ=1639＋963、９３=2602、９３kN、m三、桩竖向力计算非工作状态下:Q k=（Fｋ+G k）/n=(1260+８10、00)／4＝517、５0kNQｋmax=（F k＋G k）/n+（Mｋ＋Fｖk×ｈ）/L＝(126０+810）/４+Ａbs（２６02、93＋41、46×1、60)/４、95=10５６、8５kＮ Q kｍin=(F k+G k—Fｌk）/n-（Ｍk+Ｆvk×h)／L=（1260+810-０）/4－Ａbｓ（2602、9３+４1、46×１、6０)/4、９5=-21、8５kN 工作状态下:Q k=（F k+G k+Ｆqk）／n＝(１260+810、0０+１60）/4=5５7、50kNＱｋmax=(F k+Ｇｋ+F qk）／n+（M k+F vk×ｈ）/L=(１260+810＋160)/4+Abｓ（3385、５5+23、25×１、6０）/4、9５=１249、11kN Q kmin=（Ｆｋ+G k+F qk－F lk）/n-（M k＋F vk×h)/L＝（1２６０＋8１０+１60－0）/4-Abs（3385、55+23、25×1、6０）/4、９5＝-134、11kN四、承台受弯计算1、荷载计算不计承台自重及其上土重,第i桩得竖向力反力设计值:工作状态下:最大压力 N i＝1、３5×（F k+F qk)/n+1、３5×（M k+F vｋ×h)/L=1、３５×(12６０+160）/4+1、35×（3385、５5＋23、2５×１、60）/4、95＝1412、92ｋN最大拔力 N i＝1、35×(Fｋ+Ｆqk）/n—1、35×(M k+Ｆvk×h）/L=1、35×（126０+１６０）/4—1、３5×(3385、55＋２3、2５×1、6０）/4、95=-４54、42kＮ非工作状态下:最大压力 N i＝１、３5×Fｋ/ｎ+1、35×(M k＋F vk×h）/Ｌ=1、３５×1260／４＋1、35×（26０2、93+４１、4６×１、６0)/4、95=１15３、３８kN最大拔力 N i＝1、35×Fｋ/n—1、35×(M k+F vｋ×h)/L=１、３５×12６０/４-1、35×（2６02、9３＋4１、４６×1、60）/４、95=-302、8８kN2、弯矩得计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6、4、2条其中 M x ,M y1──计算截面处X Ｙ方向得弯矩设计值（kN 、ｍ）;x i ，y i ──单桩相对承台中心轴得X Ｙ方向距离(m ）;Ｎi ──不计承台自重及其上土重,第ｉ桩得竖向反力设计值（kN)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大:M ｘ=M ｙ=2×１４１2、９2×0、75=2119、38kN 、m承台最大负弯矩：M x =Ｍｙ=2×—４54、4２×0、75=—681、63ｋＮ、m３、 配筋计算根据《混凝土结构设计规范》G Ｂ50０10—2010第６、2、10条式中 α1──系数,当混凝土强度不超过C5０时，α1取为１、0,当混凝土强度等级为C8０时,α1取为0、９4，期间按线性内插法确定;ｆc ──混凝土抗压强度设计值；h ０──承台得计算高度；f y ──钢筋受拉强度设计值,f y =３60Ｎ/mm ２.底部配筋计算：αs ＝2119、38×１06／（１、00０×16、700×４500、00０×1550２)=０、0117 η=1－（1－2×0、0１1７）0、5=0、0118γs =1—0、0118/2=0、9９41Ａs =2１19、38×１０6/（0、99４1×1５50、0×360、0)=3８２０、7mm 2推荐参考配筋方案为:钢筋直径为20mm,钢筋间距为200ｍm,配筋面积为7069mm ２顶部配筋计算:αs =6８1、６3×10６/（1、0００×16、７0０×４5０0、0０0×15502)＝0、00３8 ξ=1—(1－２×０、０038)0、5=0、0０38γs =1—0、003８/2=0、９981A s =681、63×106/（0、9981×1５50、0×21０、0）＝２098、1m ｍ2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!五、 承台剪切计算最大剪力设计值: Ｖmax ＝1412、９2kN依据《混凝土结构设计规范》(GB5０010—2010）得第６、３、4条.我们考虑承台配置箍筋得情况，斜截面受剪承载力满足下面公式:式中 λ──计算截面得剪跨比，λ＝1、5０0ｆt ──混凝土轴心抗拉强度设计值,f t =１、570N/mm ２；ｂ──承台得计算宽度，b=4５０0ｍｍ；h 0──承台计算截面处得计算高度，h 0=1550ｍm ；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=210N/mm 2；S──箍筋得间距，S=200mｍ。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱得冲切破坏锥体以内,且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算七、桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》（ＪGJ94-2008）得第5、8、2条根据第二步得计算方案可以得到桩得轴向压力设计值，取其中最大值Ｎ=１、35×１249、１１=１６86、２9kＮ桩顶轴向压力设计值应满足下面得公式:其中Ψc──基桩成桩工艺系数,取0、8５fｃ──混凝土轴心抗压强度设计值,fｃ=35、９Ｎ/mｍ2 ;A ps──桩身截面面积，Aｐs=196350ｍm 2 .桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》ＪGJ９４-2０08 第５、8、7条受拉承载力计算,最大拉力Ｎ=1、35×Q kmin＝—１8１、04kＮ经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=６7０、529mm ２。
由于桩得最小配筋率为0、20%,计算得最小配筋面积为39３mm２综上所述，全部纵向钢筋面积６71mm2实际选用钢筋为：钢筋直径２2mｍ，钢筋根数为15桩实际配筋面积为A s０= 3、14×２22/4 ×１5＝5702mm２实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求！八、桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGＪ/T 1８7—2009)得第6、3、３与6、3、4条轴心竖向力作用下，Q k=55７、5０kN；偏心竖向力作用下，Ｑkmax＝12４9、11ｋN桩基竖向承载力必须满足以下两式:单桩竖向承载力特征值按下式计算：其中Rａ──单桩竖向承载力特征值；q sｉｋ──第i层岩石得桩侧阻力特征值；按下表取值;q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；u──桩身得周长，u＝1、５7m；Aｐ──桩端面积，取A p=0、20m 2；l i──第ｉ层土层得厚度,取值如下表；最大压力验算：R a=1、５7×（9×11＋５、5×20+3×16+４、8×３0+5、8×1６+1、9×3２）+2200×0、2０=１３03、13ｋN由于: R a = 13０３、１3 〉 Q k = ５５7、５0，最大压力验算满足要求!由于: １、2R a＝ 1563、７6 〉Q kmax＝１249、１１,最大压力验算满足要求！九、桩得抗拔承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(ＪＧJ／T 187—2009)得第6、３、５条偏心竖向力作用下,Q kmin＝-１34、1１kN桩基竖向承载力抗拔必须满足以下两式：式中Ｇp──桩身得重力标准值，水下部分按浮重度计；λｉ──抗拔系数；R a=1、57×（0、750×9×11＋0、７５0×５、5×2０+０、750×3×16+0、7５0×4、8×30+0、750×5、8×１6+0、750×1、９×3２)=７02、２25kNGｐ=0、196×(３0×25—28、６×10）=91、1０6kN由于: 702、23+9１、１1 >= 1３4、11,抗拔承载力满足要求！塔吊计算满足要求!。