..电梯改造施工方案方案编号： Xxx工程名称： xxxxxxx工程地点： Xxx施工单位： xxxxxxx 电梯有限公司编制：日期： Xxx 年 Xxx 月 Xxx 日审核：日期： Xxx 年 Xxx 月 Xxx 日批准：日期： Xxx 年 Xxx 月 Xxx 日编制单位： xxxxxxx电梯有限公司..目录一编制依据二工程简介三电梯改造部件设计及计算依据四改造项目清单五施工进度计划六质量保证体系七施工布置八施工工序九安全技术交底十质量保证措施十一节约措施一、编制依据：本方案特为本项目告知改造的电梯编制，依据土建井道布置图、改造设计文件、国家有关电梯安装的技术文件、标准、规范(GB10060-2011 《电梯安装验收规范》、GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》、GB50310-2002《电梯工程施工质量验收规范》，TSGT7001-2009《电梯监督检验和定期检验规则- 曳引与强制驱动电梯》，《特种设备安全监察条例》，《机电类特种设备安装改造维修许可规则》。
二、工程简介：1. 施工基本情况工程名称xxxxxxx工程地点xxxxxxx使用单位xxxxxxx 联系人 / 联系电话使用单位地址xxxxxxx施工合同编号xxxxxxx设备改造单位xxxxxxx 联系人 / 联系电话电梯数量一台内部编号xxxxx 注册代码xxxxxxxxxxxxxxxx xxxxxxx2设备技术参数改造前电梯参数制造厂家xxxxxxx制造日期2003.07.17电梯类别xxxxxxx出厂编号xxxxxxx规格型号xxxxxxx额定载重量xxxxxxx速度xxxxxxx层/站/门xxxxxxx轿厢（宽×深）xxxxxxx 绕绳比1： 1 提升高度 3 9. 5 m 控制原理微机串行拖动方式VVVF 控制方式单梯集选改造后电梯参数改造公司xxxxxxx 许可证编号xxxxxxx电梯类别曳引式客梯改造编号xxxxxxx 规格型号xxxxxxx额定载重量800kg 速度 1.5m/s 层 / 站/ 门xxxxxxx轿厢（宽×深）1500 × 1330（ mm) 绕绳比1： 1 提升高度 3 9. 5 m 控制原理微机串行拖动方式VVVF 控制方式单梯集选三、电梯改造部件设计及计算依据：1 、经公司工程部和技术部仔细检查和计算，应用户要求，确定不对电梯额定载重量、绕绳比 1：1、层 / 站/ 门，轿厢、对重、钢丝绳及钢丝绳头组合、补偿链、缓冲器、门及门锁装置，导轨，安全钳进行改变。
经与用户协商和说明，根据电梯标准 (GB10060-2011《电梯安装验收规范》、 TSGT7001-2009《电梯监督检验和定期检验规则 - 曳引与强制驱动电梯》、GB7588-2003《电梯制造与安装安全规范》确定对曳引机( 必须按新检规具有防护罩和盘车轮开关）、控制柜、限速器进行更换，并增加轿厢上行超速保护装置（钢丝绳制动器）。
2. 顶部空间和底部空间：该改造电梯的额定载重量、绕绳比 1：1、钢丝绳及钢丝绳头组合未进行改变及更换，对重和轿厢未添加任何其他装置。
额定速度改为 1.5m/s, 小于改造前 1.6m/s, 所以顶部空间和底部空间同改造前电梯一样 , 故顶部空间和底部空间符合要求。
3. 平衡系数：改造后电梯的额定载重量、绕绳比1： 1、钢丝绳及钢丝绳头组合、补偿链未进行改变及更换，对重和轿厢未添加任何其他装置，故对重和轿厢两边的重量未有任何改变，所以平衡系数同改造前电梯一样 , 故平衡系数符合要求。
4、曳引条件的验算4.1参数值：轿厢自重：P=970KG额定速度： V=1.50m/s额定载重量： Q=800KG提升高度： H=39.5m平衡系数： K=0.48曳引轮直径： Dt=480mm； 6×￠ 12 钢丝绳导向轮直径： Dp=540mm悬挂绳包角：α =159°=2.775 rad曳引钢丝绳倍率：Rt=1曳引轮槽角度：γ =32° =0.5584 rad曳引轮槽切口角：β =96° =1.6752 rad￠12 钢丝绳重量： g r =0.534 kg/m随行电缆重量： 1.118 kg/m补偿链根数： Ncomp=24.2根据GB7588-2003附录M曳引条件应满足下列条件：轿厢装载工况，紧急制动工况：T1/T 2≤ e fa；滞留工况 : T 1/T 2≥e fa式中 T1/T 2在载有 125%额定载荷的轿厢位于最低站时向上运行( 最不利装载工况) 及空载桥厢位于最高层站向下运行的情况( 最不利制动工况) ，对重压缓冲器( 滞留工况 ) 下曳引轮两边曳引绳中的较大静拉力与较小静拉力之比。
f——曳引绳在曳引轮槽中的当量磨擦系数、对半圆槽或带切口的槽：β =96°，γ =32°摩擦系数计算：..4 cos γ/ 2 sin β / 2)]=μ4 cos 32 / 2 sin 96 / 2f =μ [ ( )([(° )( ° )]=1.9695μπ β γ sin β + sin γπ 1.6752 0.5584 sin 96°+sin32°悬挂绳包角： α =(159 ° /180 ° ) · π =2.775根据根据 GB7588-2003 附录 M ，M2.2.2fa⑴装载工况： μ =0.1 ； e =0.19695⑵紧急制停工况：0.1 0.10.0862 ； efav / 10 1 1.6 / 10 =0.169771⑶轿厢滞留工况： μ =0.2 ； e fa =0.39394.3 曳引力计算⑴除轿厢、对重装置以外的其他部件的悬挂质量的计算曳引钢丝绳质量的计算： Wr1=Nr*gr*H=6*0.534*39.5=128 kg 补偿链的悬挂质量的计算：Wr2= Ncomp* g *H=115 kg;comp随行电缆的悬挂质量的计算： Wr3=Nct*gct*H/2=1*1.118*40/2=22.36 kg⑵轿厢在装载工况下的曳引校核计算：a）载有 125%额定载荷的轿厢位于最低层站时：T1=（ P+1.25*Q+Wr1） *gn/Rt=(970+1.25*800+128)*9.81/1=20581NT2= (P+k*Q+Wr2)*gn/Rt=(970+0.48*800+115)*9.81/1=14410.89Ne fe 0.19695 2.7751.727T 120581 e f1.727T 21.42813282.74结论：在轿厢装载工况下，当载有 125%额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
b）载有关 125%额定载荷的轿厢位于最高层站时：T1=（ P+1.25*Q+Wr2+Wr3） *gn/Rt=(970+1.25*800+115+22.36)*9.81/1=20673NT2=(P+k*Q+Wr1)*gn/Rt=(970+0.48*800+128)*9.81/1=14538.42Ne fe 0 .196952 .7751.727T 1 20673 1.4219 e f1.727T 2 14538.42结论：在轿厢装载工况下， 当载有 125%额定载荷的轿厢位于最高层站时， 曳引钢丝绳不会在曳引轮上滑移，即不会打滑。
⑶紧急制停工况条件下的曳引校核计算a）当载有 100%额定载荷的轿厢位于最低层站时：T1=（ P+Q ） * （gn+0.5 ） /Rt+Wr1/2(gn+2*0.5)=(970+800)*(9.81+0.5)/1+128/2*(9.81+2*0.5)=18940.54NT2=(P+k*Q+Wr2)*(gn-0.5)/Rt=(970+0.48*800+115)*(9.81-0.5)/1=14337.44Ne fe 0.16977 2.7751.60177T 118940.54fT 2 14337.44 1.3210 e1.60177结论：在紧急制停工况下，当载有100%额定载荷的轿厢位于最低层站时，曳引钢丝绳在曳引轮上滑移，减速度满足要求。
b ）当空载的轿厢位于最高层站时：T1=（ P+k*Q+wr1） *gn=(970+0.48*800+128)*9.81=14538.42NT2=(P+Wr2+Wr3)*gn=(970+115+22.36)*9.81=10863.20Ne fe 0.16977 2.7751.60177T 1 14538.421.3383 e f1.60177T 210863.20结论：在紧急制停工况下，当空载的轿厢位于最高层站时，曳引钢丝绳在曳引轮上滑移，减速度满足要求⑷在轿厢滞留工况条件下的曳引校核计算本计算考虑的是当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时的曳引校核。
T1=（ P+Wr2+Wr3） *gn/Rt=(970+115+22.36)*9.81/1=10863.20NT2=Wr1*gn/Rt=128*9.81/1=1255.68Ne f e 0..3939 2 .7752.98T 1 10863 .20 8.6512 e f2.98T 21255 .68结论：当轿厢空载且对重装置支撑在对重缓冲器上时，在轿厢滞留工况条件下，曳引钢丝绳可以在曳引轮上滑移，即打滑。
⑸曳引机功率选择及负载校核计算电机功率值：N = (1 k )Q * 1.25* v = (1 0.48) * 800 * 1.25* 1.50 = 7.84 KW ；取 N=7.9KW102 * i *η102 * 0.9 * 1电机转速值：n = 60×i ×v = 60 ×5.857 ×1.50 = 350r / minπ×Dπ×0.48曳引机输出转矩值：M e = 9550N η 95507 .9 5.857 0.90 = 1136 Nm× × × =×××n350M f = D1.25(1 k )0. 48 1.25 800 (1 0 .48 ) 9.81 = 1130 Nm < M e2 ××Q ××gn =××××2⑹结论：该电梯曳引能力符合要求。
4.5 曳引绳在曳引轮绳槽中的比压标准比压按下列公式计算，带切口的槽或半圆槽P=(T/ndD) × (8cos( β /2)/(π -β -sinβ )但在轿厢装有额定载重量的情况下，比压必须保证不大于下列值P≤ (12.5+4V)/(1+V)该改造电梯P=(T/ndD) × (8cos( β /2)/(π -β -sinβ ) =2.98/0.47=6.34≤ (12.5+4V)/(1+V)=7.4 该改造电梯曳引绳在曳引轮绳槽中的比压符合要求式中： d-- 曳引绳直径（ 11.5mm) D---曳引机轮节圆直径（480mm)n----钢丝绳根数（ 6 根）P---比压（MPa)T----轿厢以额定载重量停靠在最低层站时，在曳引机轮水平面上轿厢一侧曳引机钢丝绳的静拉力(N)V----对应于轿厢额定速度的曳引绳速度（m/s)4.6 悬挂绳安全系数的计算由U形槽切口角β =96°，查表 N1，得曳引轮的等效数量N equiv( t )7.36；计算导向轮的等效滑轮数量：N equiv ( p)K p ( N ps4N pr ) 1 (1 4 0) 1 ；其中，N ps—引起简单弯折的滑轮数量，通过轿顶端一个导向滑轮N ps=1；N pr—引起反向弯折的滑轮数量，本项目无反向弯折的滑轮故N pr=0；K p---跟曳引轮和滑轮直径有关的系数。