模板计算————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：附：地下室小钢模模板设计计算书(参考建筑施工手册第三版〉现场组拼小钢模1、墙体模板验算:标准荷载计算:砼对模板产生侧压力:F1＝0.2２r C t０β1β2V１/2r C=２4KN/m3（砼自重）t0＝６小时（砼初凝时间）β1=１.15(砼塌落度160）V=１-1．５米／小时（砼搅灌速度）F1＝0.2２*２4*6*1．2*１.15*1.５1/２＝５3.５4KN/m2H=2．65mＦ=r c H=24＊2．65=63.6KN/m2取F１验算倾倒砼时产生水平荷载2ＫN/m２计算荷载为：ｑ1=（5３.54*1.２+2*１.４）*0.85=56.85KＮ/m2q2＝5３.4*1.２*0.85=54．5KN/m2２、面板验算：选用规格为1５０0*100*55钢模作计算（601５板厚S＝2.5) Ｉ=1.53＊105ｍm４ W=3.7５*１０3mm3强度验算:M=１/2（0．1）q１ℓ２=1/２＊5.68５*(0．２5)2=0．178KＮ-m＝1780０0Ｎ-mｍσ= M／W=1７800０/3.７5＊10３=47．４＜205N／mm2挠度验算:ω＝ｑ2ℓ4/8ＥI=*5４.５*0.1*(0.25)４/8*２．０6＊105*1.53*105=0.８mm<1.5ｍｍ3、模板肋验算：肋选双向双Ф48＊５．３ W=５０00*2mｍ3间距ℓ=５００mm按三跨连续梁计算强度验算:M=０.1q1ℓ2=0.1*５6.25*0.5*(０.7)２=1.３9ＫN-mσ＝M／W=1３9０0０0／５０00*2＝139N/mm<20５N/mm 挠度验算:ω＝0.677ｑ2ℓ4／100EＩ=０．６77＊54.５*0.5*7００４/１０0*２.06*105*１２.９＊1０4*2=4４＊1０12/50．2２*10１1=０.88mｍ<1.5mm４、对拉螺栓验算:对拉时螺栓所受模板侧压力N＝56.８５*０.7*0．5=19.8９KN对拉螺栓净面积Ｆ=１０5mm2T=N／F=1989０／1０5=１89N/mｍ２<205N/mｍ2楼层顶板模板计算本工程人防层及地下一层顶板厚为３50mm,地下二层顶板为300mm。
一、人防层顶板模板计算已知条件:人防层顶板厚３50mm，次龙骨(１00×100ｍm木方)间距250mm,主龙骨间距6０0mｍ,支撑采用碗扣式脚手架。
1、竹胶板模板计算按四等跨连续梁、取１m宽板带进行计算：300厚砼板自重:2５.1×1×０.35=７.53KN/ｍ施工荷载：按均布荷载时：2．5×１=２．5ＫN/ｍ（施工荷载按 2.５KN/m2计）按集中荷载时:F=2.5 KN倾倒砼产生荷载：当砼浇筑速度＜40m3/ｈ,H<2m/h，可以不计算倾倒砼产生的冲击力。
振捣砼产生的荷载：对水平板2KＮ/m2模板自重0.8６×106×1０－5×1×０．０１１=0.095KＮ／ｍ⑴、在楼板自重及均布活荷作用下:荷载组合（振捣砼时产生的荷载与施工活荷只取其中较大的一种): q=1.２×(７.53+0．0９５)+１.4×2.5=９.1６+3.5＝12.65KＮ/m12.65250250250250查表(《施工手册》表2-14)得:Ｍ１中＝0.０77ｑｌ2=0.０61KＮ·m其中,M B支弯矩系数最大,为－0.107MＢ支=-０.107ｑl２=-0.084KN·ｍW＝bh2/6=1０00×11２/6=20167mｍ3I＝bｈ3／12=100０×1１3/12＝1１09１7mm４强度σ＝M max/W=0．０8４×10６/２０167=4.17N/mm2<8０.6 N／mm2强度符合要求刚度ωmaｘ=０．６32ｑl4/１０0EI=0.632×12.65×２５04／100×７×103×１1091７＝0.4０mm挠度 f／ｌ＝0．40/250＝1/625＜1／500，满足要求⑵、在楼板自重及集中活荷作用下:q=9.１６ KN／m F=２．5×１.4＝３.５KNＭ1中=0.0７7ql2＋0．１６9Ｆｌ=0.０７7×9.16×0.22+0.１69×３.5×0．２=０.14７KN·mＭB支=－０．1０7ql２-0．16１Fｌ=－０.１52ＫN·m强度σ=Mｍax/Ｗ=0．152×106/２016７＝7．54N/mｍ2<80．６ N/mm2强度符合要求刚度ωｍaｘ＝0.６32ql４／1０0EI+1．079Fｌ3/100ＥI=（0.632×9.16×20０4+１．079×3.5×20０3）／100×７×1０3×144000=0．3917mｍ挠度 f/l=0．３917／2０0=1/510<1/５00,满足要求2.次龙骨验算次龙骨为５0×10０的木方立放，主龙骨间距600，按四跨连续梁计算⑴、在楼板自重及均布活荷作用下:均布荷载q=１2.66×0．2=2.53KN／m查表,ＭB支=-0．1０７×2.５3×0．６２=0.097ＫN.·ｍＷ=bｈ2／6=50×1０02／６＝8333３ｍm3Ｉ=bh3/12=50×１００3/１2=4１6６6６7mm4强度σ=Ｍｍaｘ／W＝０.0９7×10６／8３3３=1.１６N/mｍ2＜13 N ／ｍm２强度符合要求刚度ωｍａｘ=Ｋω×qｌ4/100ＥI＝0．632×2.53×6004／1００×1０4×=0.０5mｍ挠度f/l=0．０5/600＝１/12０00<１/5０0,满足要求。
⑵、在楼板自重及集中活荷作用下：均布荷载ｑ=9.１6×０.２=1.83ＫN／m集中荷载F=2.５×1.4=3.5ＫN查表,M B支=－0．107×１.８3×0．62＋0.1６1×３.5×0．6 =０.40８KN.·ｍ强度σ＝Ｍｍａｘ/W=0.4０8×106/８333＝4.9０N/mｍ2<13 N/mm2强度符合要求刚度ωmaｘ＝Kω1×ql4/100EI+Kω２×ql3/1０0EＩ=(0.632×1．83×60０4+1.0７9×3.５×6003)/100×1０4×=0.２32mm挠度f／l=0.2３2/600=1／2586<1/500,满足要求。
3.主龙骨验算（双φ4８钢管)：均布活荷：对于直接支撑小楞结构的构件,均布活荷取1.５ KN ／m2q=１.５×０．６×1．4=１.26KN/m次龙骨传来的集中荷载（楼板自重、模板及次龙骨自重）：Ｆ=（１２.6６×０.2×０.6+0.05×０.１×0．６×６)×1．２＝1.5４ＫNI=2×π×(d4－d14)/64=2×3．１4×(４８４-414)/64＝243610m ｍ4W= 2×3.14×（d3-d１4／d）/３2＝10１50mm3查表，M1中=0.0７7ql２+0.２38Fl=0.0７7×１.２6×0.62+0．２38×1.５4×０.6=０.２55KN·mM B支=-0.１07ql2-0．286Fl=-0.313ＫN·m强度Mｍａx ／W=0.313×10６/1０１50=３０.８4Ｎ/ｍｍ2< 23５N/mm2 ,满足要求。
挠度ωmａｘ＝Kω1×ｑｌ4/100ＥI+Kω２×Fl3/100ＥI =0.138mｍ刚度ｆ/l=0.1３８/6０0＝1/４３48＜1/500,满足要求。
4、模板支撑验算模板支撑采用碗扣式脚手架，立杆为压弯构件，验算N/ϕA0≤K H KＡｆ荷载N=(１.28６＋１.09５)×1.54+(0．607＋0．536)×１.２6×0.6+1.54＝12.１４KNA0=π×242-π×20．52=４89.３ｍｍ２λc x=μ·λx;λx＝2ｈ/ｂ＝1９00×２／１2００=3.１６7（因支撑所用横杆长120０,在中间位置加设顶撑,作用于横杆上,故b=1200）μ查表,插入法得29.2λcｘ=９2．426查表,得ϕ=0.6４8故，N／ϕA０=12.１4×10３/0.64８×489.3=3８.2９Ｎ／mm２脚手架高度小于25m；K H=0.8; K A＝0.85所以ＫHＫA f=0.85×０.８5×20５=13９.4Ｎmm2所以，N/ϕA0< K H K A f,脚手架的整体稳定性满足要求。
墙体大模板计算已知:模板计算高度H=2８0０毫米,模板为整体式大钢模,面板δ=6毫米,竖肋为8＃槽钢，横背楞为双向10#槽钢,竖肋布置间距为300毫米，横背楞布置间距见下图，现计算模板的强度与刚度。
一、荷载计算1、采用内部振捣器振捣的新浇砼侧压力标准值:2121022.0v rt F ββ=其中r:为砼重力密度，普通砼取24ＫN/ｍ3t 0:新浇砼初凝时间,t 0=２00/(T+25)，T 为砼温度,T:常温下取25℃ t ０=4.0V ：砼浇筑速度１．0/h(2.8ｍ高的墙要求大于2.８ｈ浇筑完毕）β1:外加剂影响系数，加外加剂时取１.2β２：:砼坍落度修正系数，泵送砼取１．１5所以：2121022.0V rt F ββ=25.0/75.295.115.10.10.42422.0m kN =⨯⨯⨯⨯⨯=２、振捣砼对垂直模板所产生的荷载为4kN ／m 23、垂直模板侧压力设计值为21/75.33475.29m kN F =+=二、穿墙螺栓计算:根据《建筑施工手册》中穿墙螺栓的计算公式b b n f f A N ≤为A 3钢抗拉强度设计值选用Φ=16穿墙螺栓A n ＝201mm 2 F b ＝2１5Ｎ/mm 2A n × F b =2０１ mm ２×2１5N ／mm 2=4３.2kN按穿墙螺栓横向最大间距1.2米计算穿墙螺栓承受的拉力为b n f A kN N ⨯<=⨯⨯=5.3875.332.195.0故穿墙螺栓满足要求。