Q---处理规模（m ³/d)5000.00S 0 ----进水BOD5（mg/l)160.00S e ----出水BOD5（mg/l)
10.00Nw---混合液悬浮固体浓度（MLSS) (mg/l)3200.00λ=1/m=1/2.5(排水比）
0.40K 2有机基质降解速率常数，L/(mg •d)生活污水K2取值范
围为0.0168-0.0281
0.02f——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比
值，一般在生活污水中，f值为0.7-0.8
0.75
H---反应池水深(m) 4.00ε---安全高度 1.20Vmax(m/s) 1.76T D排水时间(h)0.50T f 闲置时间(h) 1.00T (运行周期） 5.55V----CASS 池容积（m ³）
1600.92
n 每日运行周期数
4.32T S----沉淀时间 1.59Ns---BOD-污泥负荷（kgBOD5/(kgMLSS •d)）0.20η---有机基质降解率
0.94
T A ---曝气时间(h) 2.46考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP,TN去除
率为20%，SS去除率为35%
CASS工艺设计计算书
设计CASS池（座） 4.00V i 单CASS池容积（m ³）
400.23复核
V----CASS池容积（m ³）
2083.33 H ——池内最高液位（m）（CASS池高） 4.00H 3（m）滗水结束时泥面高度 1.20H 2=ε（m）
1.20
L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m) 1.63h s污泥层高 1.20
U—孔口流速m/h 70孔口宽度m 0.70孔高m
0.43K d活性污泥自身氧化系数一般为0.04～0.0750.06Y 污泥的产率系数一般为 0.4～0.80.60
f b VSS中可生化系数0.70C 0设计进水SS，mg/l 97.50C e设计出水SS，mg/l 10.00△X 剩余污泥总量(kg/d)657.75V i 单CASS池容积（m ³）
520.83
SVI—污泥体积指数,(ml/g)93.75H 1（m）--池内设计最高水位至滗水机排放最低水位
之间的高度
1.60
h 1排水结束时最低水位 2.40A 1连通孔面积(㎡）
0.30N R剩余污泥浓度(kg/m ³）
5.33
△X v剩余生物污泥量(kg/d)
449.94
△X s剩余非生物污泥(kg/d)207.81
θc污泥龄(d)复核污泥龄17.5117
1.103（15-T）
4.34
µ——硝化细菌的增长速率d-1：T=0.2摄氏度时，取为0.35
0.35f s——安全系数：为保证出水氨氮小于5mg/L 取2.3～
3.0；取2.3
0.67T ——污水温度：取冬季最不利温度0.2摄氏度。

0.20βρC sb(T)-C
2.18
AOR 设计需氧量(kg/h)54.37O a —需氧量，㎏O2/d
1160.00
a`—活性污泥微生物每代谢1㎏BOD需氧量，一般生活污
水取为0.42㎏～0.53㎏，
0.48
b`1㎏活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，一般生活污
水取为0.11㎏～0.188㎏，
0.12
4.57—氨氮的氧当量系数N k—进水总凯氏氮浓度，g/L 0.0184N ke—出水总凯氏氮浓度，g/L 0.0050Nk-Nke
0.0134
Cs （20）：20℃时氧在清水中饱和溶解度，取Cs（20）
mg/l
9.17
α：氧总转移系数，取α0.85
β含盐量修正系数0.95
ɋ ——杂质影响修正系数，取值范围 =0.78～0.990.90
P：所在地区大气压力(pa)90000.00
θc.N——硝化所需最小污泥龄d -1
8.27
θc污泥龄(d)复核污泥龄17.5117
144.90
0.89
ρ：因海拔高度不同而引起的压力系数SOR 标准需氧量213.77O b氨氮硝化需氧量
T：设计污水温度27.30
C s(T)：设计水温条件下氧在清水中溶解饱和度，mg/L
水温27.3℃时，CS（27.3）=8.02
8.02
P b ：空气扩散装置处的绝对压力，Pa，Pb=P+9.8×103H
124300.00
H ：空气扩散装置淹没深度，m取微孔曝气装置安装在距
池底0.5m处，淹没深度3.5m；
3.50
E A :空气扩散装置氧转移效率，%，0.26C :曝气池内平均溶解氧浓度mg/L
2.00微孔曝气头安装在距池底（m)
0.30L （cass池长）m 16.28B （CASS池宽）m 8.00H 0（CASS池总高）m 4.50L 1微生物选择区(m)
1.63 H ——池内最高液位（m）（CASS池高）
4.00
曝气区体积（m ³）468.80
C sb(T)：设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度，
mg/L
每个空气扩散器的服务面积按1.0 m 3计，则所需空气扩散器的总数为
每个空气扩散器的配气量为m ³/h
4.95
0.16G 空气扩散装置的供气量(m ³/h)
2936.44
O t :气泡离开水面时含氧量，%
20%35%
K 2*f*S e
η
S 0-S e S 0
活性污泥界面的沉降速度与MLSS 浓度、水温的关系，可以用下式进行计算。

24S 0Ns*m*Nw
24T
Q×（S 0-S e )Ns×Nw×f
容积负荷法计算
X 0—沉降开始时MLSS的浓度，Vmax = 4.6×10
-1.26
=
V=
T=T A +T s +T D +T f
n=T s
H×(1/m)+ε
Vmax
Ns=
V max = 7.4×104×t×X O -1.7 (MLS V max = 4.6×104×X O -1.26(MLSS≥式中 V max —活性污泥界面的初始
η=
T A =
mQ nT
Q×H
T×V
H 3=撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.2m
H 3
H×N w
L 1=10%×L
h s =h 1-ε1U
孔高=A1/孔宽
YQ(So-Se)
K d V i fN w nT A T
1000
1000×24
Co-Ce
1000
△X=△Xv+△Xs N w 1-λ
1
V i =
H-(H1+H2)SVI=
此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。

排水体积法进行复核
由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得，因此单池容积应按最大容积值计，否则将不满足水量运
行要求
H 1=
V=L×B×H B:H=1~2
L:B=4~6
h 1=4×(m-1)
m
撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=hs=1.2m A 1=
(
B×L 1×H 1+
Q 24×n×T×U
)×
N R=
剩余污泥含水
湿污泥量
R
△Xv=
-△Xs=
Q(1-f b f)×
θc污泥龄=
YN s -K d
1.024*(T-20)
T 1.189
27.3
AOR=O a +O b
O a =
0.12VNwf
θc
θc.N
(1/µ) ×1.103（15-T）×f s
θc污泥龄=
O b =
4.57*[Q(N k -N ke )-P
1.013×105
ρ=
]
SOR=AOR×Cs (20)
ɋ(βρC sb(T)-C)×1.024*10(T-20)
a`Q(S 0-S e )+b`VN w
SOR
0.28E A
468.8470
6.24774839
C sb(T)=
C s(T)[P b /(2.026×105)+O t /42]
器的总数为G=
O t =
21(1-EA)
79+21(1-EA)
0—沉降开始时MLSS的浓度，X 0＝N w =3200mg/L，
6×104×3200 -1.26 = 1.76 m/s
t—水温，℃
max = 7.4×10
4
×t×X O -1.7 (MLSS≤3000)max = 4.6×104×X O
-1.26
(MLSS≥3000)max —活性污泥界面的初始沉降速度。

含水率按99.3%计算
污泥量为=△X/N R
123.329038m³/d。