绿城都市花园4#楼脚手架施工方案编制人：审核人：审批人：河南绿城建设工程有限公司年月日目录第一章工程概况 (2)第二章落地式双排脚手架施工 (2)2.1材料材质和规格 (2)2.2架体构造 (2)2.3计算书：落地式钢管脚手架计算 (2)2.4基础施工要求 (10)2.5搭设工艺 (10)2.6注意事项 (11)2.7防雷措施 (11)2.8脚手架拆除 (11)第一章工程概况本工程位于郑州市卫生路与岗杜北街交叉口东北角,场地位于黄河冲积平原，地形平坦，地貌单一，建筑场地为建筑物拆除，表层为杂填土。
地下1层，地上四层。
地下部分为平战结合人防地库地下室，地上一、至四层为物流仓库。
结构形式：框架结构；抗震设防烈度为7度；建筑工程等级二级；地下室耐火等级为一级，地上住宅耐火等级为二级；屋面防水等级为二级；建筑物设计使用年限为50年；总建筑面积为66792.05M，建筑物总长为2150.50M，宽为117.80M。
总高度为24.00M。
第二章脚手架施工2.1材料材质和规格(1)钢管材质采用A3或AY3，钢管进场必须有出厂合格证。
(2)钢管规格采用外径48mm，壁厚2.8mm(目前租赁市场上大部分达不到3.5mm厚的国家标准，按2.8厚设计计算),焊接钢管立杆及大横杆长度为4～6.5m,小横杆长度为2.1m～2.3m。
(3)扣件采用可锻铸铁铸造的直角扣件，回转扣件和对接扣件。
(4)架板采用标准竹笆脚手架。
2.2架体构造(1)立杆间距:横向1.05m,纵距1.5m,内立杆距墙外皮的距离为0.4m。
(2)大横杆步距为1.8m，大横杆中间设置一道拦腰杆。
(3)墙体拉结杆布置:竖向3.6m,二步架;水平距离4.5m三跨。
(4)剪力墙搭设要求每道剪力撑跨立柱的根数宜为5-7跟之间，每道剪力撑宽度不应小于4跨，且不大于6m，斜杆与地面的倾斜角度在45°-60°之间，在外侧立面整个长度和高度连续设置剪力撑。
）外架在一层顶板处做一道竹笆做防护，并且设踢脚板沿楼周边布置。
5（．2.3落地式脚手架设计计算书2.3.1计算书：落地式钢管脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架；搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米（按1.5m进行计算），立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
2，同时施工2层，脚手板共铺设3.0kN/m4层。
施工均布荷载为一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×1.500=2.233kN/m小横杆计算简图抗弯强度计算 2.最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩: 计算公式如下2/8=0.308kN.m1.050 M=2.233×26 /4248.0=72.429N/mm =0.308×102! 满足要求,205.0N/mm 小横杆的计算强度小于挠度计算 3.最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:q=0.036+0.075+1.500=1.610kN/m荷载标准值简支梁均布荷载作用下的最大挠度54101950.0)=1.214mm 10×/(384×2.06 V=5.0×1.610×1050.0×! 10mm,满足要求小横杆的最大挠度小于1050.0/150与:二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算1.050=0.037kNP1=0.036×小横杆的自重标准值1.500/3=0.079kN 1.050×P2=0.150×脚手板的荷载标准值1.500/3=1.575kN ×Q=3.000×1.050活荷载标准值×0.079+1.4×0.037+1.2×荷载的计算值P=(1.21.575)/2=1.172kN大横杆计算简图抗弯强度计算 2.最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩: 和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下21.500=0.477kN.m ×1.1720.036)(1.2××1.500×+0.267M=0.08 ×26 =0.477×/4248.0=112.312N/mm102! 满足要求大横杆的计算强度小于205.0N/mm,3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:: 集中荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度54×10/(100×2.060×V1=0.677×0.036×1500.00101950.000)=0.06mmP=0.037+0.079+1.575=1.691kN 集中荷载标准值集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度53××2.060×V1=1.883×1691.025×1500.0010/(100101950.000)=5.12mm最大挠度和V=V1+V2=5.175mm!满足要求1500.0/150与10mm,大横杆的最大挠度小于:三、扣件抗滑力的计算规范( 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算5.2.5):RcR ≤8.0kN；——扣件抗滑承载力设计值,取其中Rc纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；R ——荷载值计算 1.1.500=0.053kN×P1=0.036 横杆的自重标准值1.500/2=0.118kN ×1.050×脚手板的荷载标准值P2=0.150 1.500/2=2.362kN 1.050×活荷载标准值Q=3.000××0.053+1.2×0.118+1.4×荷载的计算值R=1.22.362=3.513kN!单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求的荷载12kN,试验表明:单扣件在当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时其抗滑承载力可取8.0kN；下会滑动, 。
12.0kN其抗滑承载力可取,的荷载下会滑动20kN双扣件在四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.125×15.900=1.984kN2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为(2)脚手板的自重标准值(kN/m0.15NG2 = 0.150×4×1.500×(1.050+0.300)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN2)；(kN/m0.005 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网NG4 = 0.005×1.500×15.900=0.119kN 经计算得到，静荷载标准值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.161kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ = 3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算2)，按照《建筑结构荷载规范》基本风压(kN/m 其中W0 ——(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450Uz ——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us ——风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 2。
0.236kN/m考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.161+0.85×1.4×4.725=9.416kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.161+1.4×4.725=10.408kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式2/10 ×1.4Wklah MW = 0.852)；风荷载基本风压标准值(kN/m 其中Wk ——la ——立杆的纵距(m)；h ——立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.236×1.500×1.800×1.800/10=0.137kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算；立杆的轴心压力设计值，N=10.408kN 其中N ——；计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm i ——；计算长度附加系数，取1.155 k ——；计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500 u ——×l0=1.155l0 = kuh 确定，(m),由公式l0 ——计算长度1.800=3.118m×；1.5002 ；——立杆净截面面积，A=3.974cm A3 ；(抵抗矩),W=4.248cm W ——立杆净截面模量3118/16=195；——由长细比，为的结果查表l0/i ,由长细比——轴心受压立杆的稳定系数；得到0.1912 ；经计算得到)——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2 397)=136.807N/mm；=10408/(0.19×2 ；——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm [f] 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!立杆的稳定性计算2.考虑风荷载时,；——立杆的轴心压力设计值，N=9.416kN其中N计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；i ——计算长度附加系数，取1.155；k ——；u=1.500计算长度系数，由脚手架的高度确定，——ul0 ——计算长度(m),由公式l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；2；立杆净截面面积，A=3.974cm A ——3；抵抗矩),W=4.248cm——立杆净截面模量( W——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.191；MW ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m；2)；经计算得到钢管立杆受压强度计算值(N/mm ——2；=9416/(0.19×397)+137000/4248=155.929N/mm2；钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm [f] ——< [f],满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：NG2K = 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K ——其中1.177kN；；活荷载标准值，NQ = 4.725kN NQ ——gk = 每米立杆承受的结构自重标准值，——gk；0.125kN/mHs = 50.543经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度米。