，，煤业二○一四七月矿井风量分配方案，，煤业有限公司通风科二〇一四年七月，，煤业二○一四年七月矿井风量分配方案总工程师：通风助理：通风科长：审核：编制：，，煤业有限公司通风科二〇一四年七月，，煤业二○一四年七月矿井风量分配方案一、采掘衔接情况我矿井下现有一个回采工作面和两个掘进工作面，即15103综采工作面、15105运输顺槽掘进工作面和15105回风顺槽掘进工作面。
根据矿井2014年采掘衔接计划，我矿2014年7月现在有15103综采工作面进行回采、15105运输顺槽掘进工作面和15105回风顺槽掘进工作面。
二、通风瓦斯概况1、矿井采用中央并列式通风方式，主扇工作方法为机械抽出式，全矿井有两个进风井（主斜井和副立井）和一个回风立井。
地面回风井安装有两台FBCDZ—8—No23（2×250KW）型主要通风机，一台运转，一台备用。
叶片安装角度为0º，配用YBF2450－8型电机（功率250kW×2，电压660V，转数740r/min）。
目前矿井总进风量为3700m3/min，矿井总回风量为3820m3/min。
2、矿井瓦斯等级、煤尘爆炸性和煤层自燃倾向性2013年度我矿矿井瓦斯鉴定等级为瓦斯矿井，矿井瓦斯绝对瓦斯涌出量为3.26m3/min，相对瓦斯涌出量为1.72m3/t，回采工作面瓦斯绝对涌出量为0.59m3/min。
根据煤科总院抚顺分院对本井田15#煤层的检验报告，火焰长度15mm，抑制煤尘爆炸最低岩粉用量55%，煤尘有爆炸性。
15#煤层吸氧量为0.63ml/g，自燃等级为Ⅱ级，属于自燃煤层。
三、矿井需风量计算现矿井开采布局，即15103回采，15105运输顺槽和回风顺槽掘进。
风量分配计划如下：按照《煤矿安全规程》第一百零三条规定，全矿井需风量按下列要求分别计算，并选取最大值。
（一）按井下同时工作的最多人数计算，每人每分钟供给风量不得少于4m3，即：Q=4×N×Kaq=4×120×1.2=576m3/min；Q——下井总人数需要风量的总和，m3/min；N——井下最多人数,120人（交接班）；Kaq——矿井通风备用系数，取1.2。
（二）按采煤、掘进、硐室实际需要风量的总和计算.Q进=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q其)×K矿通m3/min；式中：Q进——矿井总进风量，m3/min；∑Q采——采煤工作面实际需要风量的总和，m3/min；∑Q掘——掘进工作面实际需要风量的总和，m3/min；∑Q硐——硐室实际需要风量的总和，m3/min；∑Q其——其他地点实际需要风量的总和，m3/min；K矿通——矿井通风系数取1.2；1、15103回采工作面实际需要风量的计算（1）按瓦斯涌出量计算：Q采=100×q采×K CH4=100×1.2×1.5=180m3/min；式中：Q采——采煤工作面需要风量，m3/min；q采——回采工作面回风巷风流中瓦斯（或二氧化碳）的最大风排量，m3/min；（按正常回采期间实测15103工作面回风巷风排瓦斯量，取1.2m3/min）K CH4——采面瓦斯涌出不均衡系数，即：1.5；（2）按回采工作面温度计算：由于本矿井无高温热害，故按工作面适宜风速计算。
Qcf=60×70%×Vcf×Scf×Kch×Kcl式中：Vcf——回采工作面适宜风速，取1.3m/s；Scf——回采工作面平均有效断面，取15.21m2；Kcl——工作面长度系数，取1.2；Kch——工作面采高系数，取 1.2；70%——有效通风断面系数。
则：Qcf=60×70%×1.3×15.21×1.2×1.2=1195.87m3/min（3）按人数计算：Q采=4×Nm3/min=4×58=232m3/min；N——采煤工作面同时工作的最多人数，取58人；因此经计算，按回采工作面温度计算的风量最大，故回采工作面风量为：∑Q采=1195.87m3/min；（4）按风速进行验算：采用最低风速验算：Q采=1195.87m3/min≥15×S采=15×16.22=243.3m3/min；采用最高风速验算：Q采=1195.87m3/min≤240×S采=240×14.20=3408.0m3/min；经计算15103工作面回采期间正常配风量为1195.87m3/min，为确保工作面瓦斯浓度不影响工作面正常回采，故15103工作面实际配风量不得小于1195.87m3/min。
2、15105运输顺槽掘进工作面实际需要风量的计算（1）按瓦斯（二氧化碳）涌出量计算：Q掘=100×q掘×K；式中：Q掘——掘进工作面正头实际需要的风量，m3/min；Q掘——15105运输顺槽掘进工作面瓦斯（二氧化碳）绝对涌出量，预测掘进期间瓦斯涌出量为0.44m3/min，取0.5m3/min；K——掘进工作面瓦斯涌出不均衡系数1.8—2，取系数2；Q掘=100×0.5×2=100m3/min；（2）按人数计算：Q掘=4×N=4×18=72m3/min；式中：Q掘——掘进工作面正头实际需要的风量，m3/min；N——掘进工作面同时工作的最多人数，取18人；（3）按局扇的供风量计算：Q局=K×Q掘；式中：Q局——掘进工作面（风机）的需风量，m3/min；K——按掘进工作面漏风系数反算出的系数，即取1.2；Q局=K×Q掘=1.2×100=120m3/min；因此掘进配风量为120m3/min。
（4）按掘进工作面最小全压需风量计算：Q全=Q局+36S；式中：Q全——掘进工作面全压供风量，m3/min；Q局——掘进工作面局扇的额定风量，m3/min；S——局部通风至掘进工作面回风口之间巷道的净断面积，10.26m2；36——局部通风机至掘进工作面回风口之间的风速，m/min；Q掘=Q局+36S=120+36×10.26=489.36m3/min；经计算，按掘进工作面最小全压需风量计算的风量最大，故掘进工作面风量确定为：∑Q掘=489.36m3/min。
（5）按风速进行验算：采用最低风速验算：Q采=489.36m3/min≥15×S采=153.9m3/min；采用最高风速验算：Q采=489.36m3/min≤240×S采=2462.4m3/min；经计算15105运输顺槽掘进工作面风量为489.36m3/min，满足要求。
3、15105回风顺槽掘进工作面实际需要风量的计算（1）按瓦斯（二氧化碳）涌出量计算：Q掘=100×q掘×K；式中：Q掘——掘进工作面正头实际需要的风量，m3/min；Q掘——15105回风顺槽掘进工作面瓦斯（二氧化碳）绝对涌出量，预测掘进期间瓦斯涌出量为0.44m3/min，取0.5m3/min；K——掘进工作面瓦斯涌出不均衡系数1.8—2，取系数2；Q掘=100×0.5×2=100m3/min；（2）按人数计算：Q掘=4×N=4×18=72m3/min；式中：Q掘——掘进工作面正头实际需要的风量，m3/min；N——掘进工作面同时工作的最多人数，取18人；（3）按局扇的供风量计算：Q局=K×Q掘；式中：Q局——掘进工作面（风机）的需风量，m3/min；K——按掘进工作面漏风系数反算出的系数，即取1.2；Q局=K×Q掘=1.2×100=120m3/min；因此掘进配风量为120m3/min。
（4）按掘进工作面最小全压需风量计算：Q全=Q局+36S；式中：Q全——掘进工作面全压供风量，m3/min；Q局——掘进工作面局扇的额定风量，m3/min；S——局部通风至掘进工作面回风口之间巷道的净断面积，10.26m2；36——局部通风机至掘进工作面回风口之间的风速，m/min；Q掘=Q局+36S=120+36×10.26=489.36m3/min；经计算，按掘进工作面最小全压需风量计算的风量最大，故掘进工作面风量确定为：∑Q掘=489.36m3/min。
（5）按风速进行验算：采用最低风速验算：Q采=489.36m3/min≥15×S采=153.9m3/min；采用最高风速验算：Q采=489.36m3/min≤240×S采=2462.4m3/min；经计算15105回风顺槽掘进工作面风量为489.36m3/min，满足要求。
4、各硐室实际需要风量计算Q硐=3600×∑W×Φ/（1.2×1.005×60×△t）；式中：Q硐——硐室实际需要的风量m3/min；∑W——硐室中运转的电动机总功率，Kw；△t——硐室室进回风的气温差℃，根据本矿实测温度差；Φ——硐室的发热系数，中央变电室取0.23，水仓取0.04；水仓：Q水=3600×Φ×∑W/（1.2×1.005×60×△t）m3/min；=3600×0.04×225/（1.2×1.005×60×3）=149m3/min；机电硐室需要风量应根据不同硐室内设备的降温要求进行配风，采区小型机电硐室，需要风量取60—80m3/min；选取硐室风量，应保证机电硐室温度不超过30℃，其他硐室温度不超过26℃。
中央变电室按200m3/min考虑；∑Q硐=349m3/min；5、其他用风地点风量计算采区大巷正头和其他用风地点配风300m3/min。
故矿井实际需要风量为：Q进=(∑Q采+∑Q掘+∑Q硐+∑Q其)K=(1195.87+489.36×2+349+300)×1.2m3/min=3388m3/min。
6、矿井风量分配计划目前，矿井总进风量为3990m3/min，能够满足生产需要，且风机性能工况合理。
风量分配如下：（1）回采工作面配风为1300m3/min；（2）掘进工作面配风为500×2=1000m3/min；（3）中央变电配风为200m3/min，水仓配风为149m3/min；（4）其他地点配风为300m3/min；（5）其余为无效风量。