第二章啤酒废水处理构筑物设计与计算第一节格栅的设计计算一、设计说明格栅由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在废水渠道的进口处，用于截留较大的悬浮物或漂浮物，主要对水泵起保护作用，另外可减轻后续构筑物的处理负荷。
二、设计参数取中格栅；栅条间隙d=10mm；=栅前水深 h=；格栅前渠道超高 h2过栅流速v=s；安装倾角α=45°；设计流量Q=5000m3/d=s三、设计计算（一）栅条间隙数(n)=×√(sin45)÷÷÷=取n=21条式中：Q ------------- 设计流量，m3/sα------------- 格栅倾角，取450b ------------- 栅条间隙，取h ------------- 栅前水深，取v ------------- 过栅流速，取s ；（二）栅槽总宽度(B)设计采用宽10 mm 长50 mm ，迎水面为圆形的矩形栅条,即s=B=S ×(n-1)+b ×n =×(21-1)+×21 = m 式中：S -------------- 格条宽度，取 n -------------- 格栅间隙数，b -------------- 栅条间隙，取（三）进水渠道渐宽部分长度(l 1)设进水渠道内流速为s,则进水渠道宽B 1=, 渐宽部分展开角1取为20°则 l 1=112B B tg= =l进水渠道间宽部位的长度，mL2----------格栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位的长度，mB -------------- 栅槽总宽度，mB1-------------- 进水渠道宽度，m1-------------- 进水渠展开角，度（四）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（l2）l2= l1/2=2=（五）过栅水头损失（h1）取k=3,β=(栅条断面为半圆形的矩形)，v=sho=β×（S÷b）4/3×V^2÷2÷g×sinα =×÷ 4/3×^2÷2÷×sin45= mh1=k×h=3×= mh--------计算水头损失，mh1---------过格栅水头损失，mk -------- 系数，水头损失增大倍数β-------- 形状系数，与断面形状有关ξ S -------- 格栅条宽度，mb-------- 栅条间隙，mv -------- 过栅流速，m/sα-------- 格栅倾角，度（六）栅槽总高度(H)取栅前渠道超高h2=栅前槽高H1=h+h2=则总高度H=h+h1+h2=++ = m （七）栅槽总长度(L)L=l 1+l 2+++145H tg =++++0.745tg = m式中：H 1------格栅前槽高， H 1=h ＋h 2=+=（八）每日栅渣量(W)取W 1=103m 3 K 2= 则W=12864001000Q W K ⨯⨯⨯=××86400÷÷1000= ㎡/d (采用机械清渣)式中：Q ----------- 设计流量，m 3/sW 1 ---------- 栅渣量(m 3/103m 3污水)，取～,粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值.取K 2-----------污水流量总变化系数.第二节调节沉淀池的设计计算一、设计说明啤酒废水的水量和水质随时间的变化幅度较大，为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行，需对废水的水量和水质进行调节，由于啤酒废水中悬浮物(ss)浓度较高，此调节池也兼具有沉淀池的作用，该池设计有沉淀池的泥斗，有足够的水力停留时间，保证后续处理构筑物能连续运行，其均质作用主要靠池侧的沿程进水，使同时进入池的废水转变为前后出水，以达到与不同时序的废水相混合的目的。
二、设计参数水力停留时间T=6h;设计流量Q=5000m3/d=208m3/h=s,采用机械刮泥除渣。
表调节沉淀池进出水水质指标三、设计计算调节沉淀池的设计计算草图见下图：图2.2 调节沉淀池设计计算草图24000进水55002500010008000500（一） 池子尺寸池子有效容积为：V=QT=208×6=1248m 3取池子总高度H=,其中超高,有效水深h=2m则池面积A=V/h=1248/2=624m 3 池长取L=35m,池宽取B=20m则池子总尺寸为L ×B ×H=35×20×（二） 理论上每日的污泥量W=Q*(C0-C1)/1000式中：Q ------------ 设计流量，m3/dC------------ 进水悬浮物浓度，mg/LC1------------ 出水悬浮物浓度，mg/LP------------ 污泥含水率，%W=5000*(350-175)/(1000*1000)=d（三）污泥斗尺寸取斗底尺寸为500×500，污泥斗倾角取60°则污泥斗的高度为：h2= ×tg60°=污泥斗的容积V2=13h2（a12+a1a2+a22）=13××(202+20×+=V总>W符合设计要求，采用机械泵吸泥（四）进水布置进水起端两侧设进水堰，堰长为池长2/3第三节 UASB反应器的设计计算一、设计说明UASB，即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。
它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。
设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。
二、设计参数（一）参数选取设计参数选取如下：容积负荷（Nv）(m3·d)；污泥产率kgCOD；产气率kgCOD（二）设计水质表 UASB反应器进出水水质指标（三）设计水量Q ＝5000m 3/d=208m 3/h= m 3/s 三、设计计算（一）反应器容积计算UASB 有效容积：V 有效＝vQ S N 式中：Q ------------- 设计流量，m 3/sS 0 ------------- 进水COD 含量,mg/l N v -------------容积负荷,kgCOD/(m 3·d)V 有效＝5000×=1550m 3将UASB 设计成圆形池子，布水均匀，处理效果好 取水力负荷q ＝[m 3/(m 2·h)] 则 A=Qq= 208/=260m 2h=VA＝1550/260= 采用4座相同的UASB 反应器 则 A 1=4A＝260/4= 65 m 2 14A = (4×65/1/2= 取D=则实际横截面积为2A =14πD 2=14×× =实际表面水力负荷为q 1=Q/A ＝208/(4×=< 故符合设计要求 （二）配水系统设计本系统设计为圆形布水器，每个UASB 反应器设36个布水点 (1)参数每个池子流量：Ｑ＝208/4 = 52 m 3/h(2)设计计算布水系统设计计算草图见下图：圆环直径计算：每个孔口服务面积为:a=21/364D ＝ a 在1～3m 2之间，符合设计要求可设3个圆环，最里面的圆环设6个孔口，中间设12个，最外围设18个孔口1)内圈6个孔口设计S＝6×=服务面积：1折合为服务圆的直径为：1= (4×1/2=用此直径作一个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设一实圆环，其上布6个孔口，则圆的直径计算如下：1则d1＝ (2×1/2=2)中圈12个孔口设计=12×=服务面积：S2折合成服务圆直径为：= (4×+/1/2=中间圆环直径计算如下：1 4π＝12S2则d2=3）外圈18个孔口设计服务面积：S3=18×=折合成服务圈直径为：=外圆环的直径d3计算如下：1 4π=12S3则d3＝（三）三相分离器设计三相分离器设计计算草图见下图：图2.4 UASB三相分离器设计计算草图Eb 1F h 4b 2h 2h 5h 1HI D50AB b 1C h 3(1)设计说明三相分离器要具有气、液、固三相分离的功能。
三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。
(2)沉淀区的设计三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。
由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：1）沉淀区水力表面负荷<h2）沉淀器斜壁角度设为50°,使污泥不致积聚，尽快落入反应区内。
3）进入沉淀区前，沉淀槽底逢隙的流速≦2m/h4）总沉淀水深应大于5）水力停留时间介于～2h如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果沉淀器（集气罩）斜壁倾角θ＝50°沉淀区面积为：A=1/4πD2=1/4××=表面水力负荷为：q=Q/A=208/(4×=<符合设计要求。
(3)回流缝设计取h1=,h2=,h3=如图所示：b1=h3/tgθ式中：b下三角集气罩底水平宽度，m;θ----------下三角集气罩斜面的水平夹角；h3----------下三角集气罩的垂直高度，m;b1=1.550 tg=b2=×=下三角集气罩之间的污泥回流逢中混合液的上升流速V1可用下式计算：V1=Q1/S1式中：Q反应器中废水流量，m3/h；S下三角形集气罩回流逢面积，m2；V1= (208/4)/×4)=hV1<2m/h,符合设计要求上下三角形集气罩之间回流逢中流速(V2)可用下式计算：V2=Q1/S2，式中：Q反应器中废水流量，m3/h；S2----------上三角形集气罩回流逢之间面积，m2；取回流逢宽CD=,上集气罩下底宽CF=则 DH=CD×sin50°= mDE=2DH+CF=2× +=2S=π(CF+DE)CD/2 =则 V2= Q1/S2=208/(4×=h<V1<2m/h故符合设计要求确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，由图可知： CH=CDsin40°=×sin40＝AI=DItg50°=12(DE-b2)×tg50°= 1 2=故 h4=CH+AI= += mh5=由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：CF-2h5tg40°=××tg40°=BC=CD/sin40°=sin40°=DI=12(DE-b2)=12AD=DI/cos50°=cos50°=BD=DH/cos50°=cos50°=AB=AD-BD=(4)气液分离设计d=(气泡)，T=20°Сρ1=cm3, ρg=×10-3g/cm3V=s, ρ=μ= Vρ1=×=cm·s一般废水的μ>净水的μ,故取μ=cm·s 由斯托克斯工式可得气体上升速度为：V b = 21()18ggd=（××（）×）/（18×）=s =hV a =V 2=h则：b a V V ==, BC AB==b a V V >BCAB,故满足设计要求。