内力组合一、框架梁内力组合1.梁控制截面内力标准值下表是一层至六层梁在恒荷载、活荷载和风荷载标准值作用下，梁支座中心处及支座边缘处（控制截面）的弯矩值和剪力值，其中支座中心处的弯矩和剪力值以在内力计算中算出，支座边缘处的弯矩值和剪力值按下述方法计算：（1） 在均布荷载作用下时2b V M M b ⋅-=， 2b q V V b ⋅-= （2） 在三角形荷载作用下时 2b V M M b ⋅-=， 22b q V V b ⋅-= （3） 在风荷载作用下时 2b V M M b ⋅-=， V V b =式中： 2b ——梁支座宽度（柱截面高度）的一半； 在恒荷载作用下，第六层B 支座边缘处的内力为m KN b V M M b ⋅-=⨯+-=⋅-=4.67255.03.634.842 222122041b l b q b q V b q V V b ⋅⋅⋅-⋅-=⋅-=KN 9.61255.095.1255.067.1721255.081.33.63=⨯⨯⨯-⨯-=在活荷载作用下，第六层B 支座边缘处的内力为m KN b V M M b ⋅-=⨯+-=⋅-=1.20255.07.211.262 222122041b l b q b q V b q V V b ⋅⋅⋅-⋅-=⋅-= KN 56.21255.095.1255.087.1021255.065.27.21=⨯⨯⨯-⨯-=在风荷载作用下，第六层B 支座边缘处的内力为m KN b V M M b ⋅=⨯+=⋅-=4.6255.05.18.62 KN V V b 5.1==2.梁控制截面的内力组合值1）框架梁端控制截面的内力组合值内力组合时，竖向荷载作用下的梁支座截面负弯矩乘以调幅系数0.8，而跨中截面弯矩由平衡条件确定。

当风荷载作用下支座截面为正弯矩且与永久荷载组合时，永久荷载的效应是有利的，组合时可简单地分别乘以1.0和1.2的分项系数考虑。

下面以第六层框架梁为例，说明在WK GKS S 4.12.1±组合项中各控制截面内力组合值的计算过程。

当左吹风（ ）作用时，由上表可得各控制截面的弯矩和剪力组合值： WK GK B M M M 4.12.1+=m KN ⋅-=⨯+-⨯⨯=73.5539.64.1)37.67(8.02.1 WK GK Cl M M M 4.12.1+=m KN ⋅=⨯+⨯⨯=69.7729.44.168.748.02.1KN M M V WK GK B 38.765.14.19.618.02.14.12.1=⨯+⨯⨯=+= KN M M V WK GK Cl 44.755.14.1)62.64(8.02.14.12.1-=⨯+-⨯⨯=+=当右吹风（ ）作用时，由上表可得各控制截面的弯矩和剪力组合值： WK GK B M M M 4.12.1-=m KN ⋅-=⨯--⨯⨯=07.6639.64.1)37.67(8.02.1 WK GK Cl M M M 4.12.1-=m KN ⋅=⨯-⨯⨯=29.7029.44.168.748.02.1KN M M V WK GK B 18.725.14.19.618.02.14.12.1=⨯+⨯⨯=+=KN M M V WK GK Cl 64.795.14.1)62.64(8.02.14.12.1-=⨯+-⨯⨯=+=2）框架梁支座中心处的内力组合值3）梁跨中截面最大弯矩值梁跨间截面最大弯矩值可近似根据梁端截面弯矩组合值及作用在梁上的荷载设计值由平衡条件确定。

下面分别按左吹风和右吹风作用两种情况分别求各梁跨间最大正弯矩。

BC 跨（以第一层为例）：左吹风时BC 跨最大弯矩值的计算简图 当左吹风（ ）作用且按WK GKS S 4.12.1+组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /82.1785.142.11=⨯= m KN q /35.1829.152.14=⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，WK GK S S 4.12.1+组合项对应的内力为m KN M B ⋅-=43.56 m KN M C ⋅=52.164KN V B 61.135=BC 跨梁的计算跨度m l 5.7=，荷载分布第一段长度m a 95.11=。

假定梁跨间最大弯矩至B 端的距离为x 且位于荷载分布的第一段内，如上图所示，则是最大弯矩处的剪力应满足095.1235.1882.1761.135222141)(=⨯--=--=x x x a q x q V V B x 由此得m m x 95.180.3>=，其数值与初始假定不符。

再设梁跨间最大弯矩至B 端的距离为x 且位于荷载分布的第二段内，则最大正弯矩处的剪力应满足0)(2111141)(=----=a x q a q x q V V B x 即m m q q a q V x B 95.124.4)35.1882.17(295.135.1861.1352)(224114>=+⨯⨯+⨯=++= 则梁跨中最大弯矩为21411421max )(21)32(2121a x q a x a q x q x V M M B B -----+= )95.13224.4(95.135.182124.482.172124.461.13543.562⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯+-= 2)95.124.4(35.1821-⨯⨯- m KN ⋅=06.132 当左吹风（ ）作用且按)(4.19.02.1WK GK GKS S S +⨯+组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /82.1785.142.11=⨯=m KN q /18.288.74.19.029.152.14=⨯⨯+⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，)(4.19.02.1WK GK GK S S S +⨯+组合项对应的内力为m KN M B ⋅-=15.94 m KN M C ⋅=11.189KNV B 31.162=采取同样的假设，通过类似的步骤可得m m q q a q V x B 95.113.4)18.2882.17(295.118.2831.1622)(224114>=+⨯⨯+⨯=++=则梁跨中最大弯矩为21411421max )(21)32(2121a x q a x a q x q x V M M B B -----+=)95.13213.4(95.118.282113.482.172113.431.16215.942⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯+-=2)95.113.4(18.2821-⨯⨯- m KN ⋅=50.279左吹风时BC 跨最大弯矩值的计算简图当右吹风（ ）作用且按WK GK S S 4.12.1-组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /82.1785.142.11=⨯=m KN q /35.1829.152.14=⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，WK GK S S 4.12.1-组合项对应的内力为m KN M B ⋅-=75.187 m KN M C ⋅=76.61KN V B 53.104=BC 跨梁的计算跨度m l5.7=，荷载分布第一段长度m a 95.11=。

假定梁跨间最大弯矩至B 端的距离为x 且位于荷载分布的第一段内，如上图所示，则是最大弯矩处的剪力应满足095.1235.1882.1753.104222141)(=⨯--=--=x x x a q x q V V B x 由此得m m x 95.118.3>=，其数值与初始假定不符。

再设梁跨间最大弯矩至B 端的距离为x 且位于荷载分布的第二段内，则最大正弯矩处的剪力应满足 0)(2111141)(=----=a x q a q x q V V B x即m m q q a q V x B 95.138.3)35.1882.17(295.135.1853.1042)(224114>=+⨯⨯+⨯=++=则梁跨中最大弯矩为21411421max )(21)32(2121a x q a x a q x q x V M M B B -----+=)95.13238.3(95.135.182138.382.172138.353.10475.1872⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯+-=2)95.138.3(35.1821-⨯⨯- m KN ⋅=79.7当右吹风（ ）作用且按)(4.19.02.1WK GK GK S S S -⨯+组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /82.1785.142.11=⨯=m KN q /18.288.74.19.029.152.14=⨯⨯+⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，)(4.19.02.1WK GK GK S S S -⨯+组合项对应的内力为m KN M B ⋅-=34.121 m KN M C ⋅=63.96KN V B 34.134=采取同样的假设，通过类似的步骤可得m m q q a q V x B 95.152.3)18.2882.17(295.118.2834.1342)(224114>=+⨯⨯+⨯=++=则梁跨中最大弯矩为21411421max )(21)32(2121a x q a x a q x q x V M M B B -----+=)95.13252.3(95.118.282152.382.172152.334.13434.1212⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯+-=2)95.152.3(18.2821-⨯⨯- m KN ⋅=41.145CD 跨（以第一层为例）：左吹风时CD 跨最大弯矩值的计算简图当左吹风（ ）作用且按WK GK S S 4.12.1+组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /18.365.22.12=⨯=m KN q /29.1141.92.15=⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，WK GK S S 4.12.1+组合项对应的内力为m KN M C ⋅=28.3m KN M D ⋅=46.93KN V D 51.42=BC 跨梁的计算跨度m l 4.2=，荷载分布第一段长度m a 2.11=。

由于051.42>=KN V D ,故x 不出现在CD 跨间，梁跨间的最大弯矩为m KN M M D ⋅==20.72max （取上表中梁支座边缘处的正弯矩）当右吹风（ ）作用且按WK GK S S 4.12.1-组合时，梁上的荷载设计值为m KN q /18.365.22.12=⨯=m KN q /29.1141.92.15=⨯=查框架梁支座中心处内力组合值表，WK GK S S 4.12.1-组合项对应的内力为m KN M C ⋅-=60.86m KN M D ⋅-=50.69KN V C 58.41-=BC 跨梁的计算跨度m l 4.2=，荷载分布第一段长度m a 2.11=。