目录一、工程概况 (2)二、支模方案 (2)三、单面支模构造 (3)四、施工要点 (3)五、实际应用 (5)六、参考文献 (13)一、工程概况本工程为： ****工程。
项目建设地点：建设单位：设计单位：监理单位：施工单那位：本工程地下一层，地上三层，地下一层层高为*米，首层的层高为*、二层、三层层高为*米。
外墙厚度为250mm；由于本工程北侧外墙局 #楼裙房距离只有100mm，造成本工程外墙与不能满足双面支模的要求。
该墙体的厚度较厚，模板的侧压力较大，且无法采取止水对拉螺栓进行加固，只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力，这就为单面模板施工带来了极大的困难。
所以，本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为本工程施工设计和质量控制的关键。
二、支模方案经项目部讨论后决定地下室外墙防水施工至 #楼裙房地下墙体上，防水施工高度为埋入地下部分，即施工至标高为-0.7m。
防水施工完成后水泥砂浆保护层抹面，内侧采用钢管三角斜撑作支撑系统，多层板为模板面板，木方为次龙骨，A48钢管为主龙骨。
三、单面支模构造1、模板形式（1）面板采用12mm厚多层板，用钉子与次龙骨相连，主龙骨用铁丝勾住次龙骨。
（2）支撑系统采用A48钢管，扣件连接，地面埋设钢筋地锚与支撑体系相连，次龙骨间距不大于 200 ㎜，主龙骨间距为 500，500，500，700，700，700，800。
2、支撑系统外墙单面支模系统见图所示。
支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性，斜撑较多不应大于45°。
3.1 主龙骨水平杆顺模板方向的主龙骨间距应为500，500，500，700，700，700，800，垂直于水平杆方向的上下水平间距为 500mm，用扣件连接牢固。
3.2 最下面一排主龙骨用导墙原有螺杆进行固定，距地150mm。
3.3 斜撑钢管：斜撑上连接每道主龙骨竖向杆，下连接地锚扫地杆，斜撑的角度不应大于45°，斜撑横向间距500mm。
3.4 地锚设置：地锚用两根A25钢筋外露200㎜预埋于基础砼，地锚设置4排，其位置分别距墙1000、2000、3400、4900，每排地锚用长6米长的A48钢管扣件固底部钢管。
主龙骨立杆和斜支撑的下部，顺模板方向，均用扣件固定于底部钢管。
四、施工要点4.1 主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。
4.2 地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大，所以主地锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。
4.3 砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关，所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度。
五、实际应用5.1 根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，因此，斜撑用钢管拉通相连来增加它的刚度（见图）。
5.2 由于架子密集，又有整体的满堂脚手架相连接，实际施工时主龙骨受力较小的中上部水平杆的斜撑可改为间隔支撑。
5.3 由于底部侧压力较大，在底板上预埋两根A25钢筋及钢管支撑进行固定。
（见图）图1 单面模板支设示意图图2 单面模板支撑支设示意图六、计算书侧墙单面支模结构计算书材料的力学性能: 木方 E=9000 N/mm2，f 顺纹抗剪=1.4 N/mm2[σ ]=13 N/mm2，多层板 E=6000 N/mm2，f 顺纹抗剪=1.5 N/mm2[σ ]=13 N/mm2钢管(φ4803.0) E=2.060105 N/mm2[σ ]=205N/mm2 w=5.08cm3 I=12.19cm4模板及其支架设计主要参考书：1、建筑施工手册（第四版）2、建筑施工脚手架实用手册3、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范侧墙采用单边支模，墙模采用12mm 厚多层板，竖向次龙骨用40080木方间距200mm，距底板150、800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用2根Φ48 钢管作水平外横楞。
因不能使用对拉螺杆施工，竖向设置2根Φ48 钢管做竖向背楞间距500，采用钢管局底板800、1300、1800、2500 、3200、3900、4700处采用单根钢管斜撑支撑，设置间距500。
（1）荷载设计值：1）、墙侧模板荷载设计值：○1、新浇筑砼对模板的侧压力：按《建筑施工手册（第四版）缩印版》第 514 页，公式计算，并应取其中的较小值：F0.22c12V½F cH式中： F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；kN/m ）；c——混凝土的重力密度（t0——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定；当缺乏试验资料时可采用t0＝200/（T+15）计算，T为混凝土的温度（℃）；1.0；掺具有缓凝作1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取用的外加剂时取1.2当坍落度在 30mm 时, 坍落2——混凝土坍落度影响修正系数：度在 50mm~90m m取 0.85;时,取 1.0；坍落度在 130mm~180mm 时,取 1.25；V½——混凝土浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，即浇筑速度（m/h）； H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）混凝土侧压力的计算分布图形如图A.0.4所示；图中 h F/cF0.2224 4.8 1.2 1.15 1.5½= 42.84KN/m其中：t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4hV=1m/h新浇筑砼总高度可达4.7m。
① .计算参数的确定：3砼重力密度）c =24KN/mt0 =4h（砼初凝时间）V=1.5m/h (砼浇筑速度 )外加剂影响修正系数 )1= 1.2(砼坍落度影响修正系数 )2=1.15(砼侧压力的计算高度取4.7 米。
F24 4.7112.8KN/㎡取两者较小值即 F1=42.84KN/m2其有效压头高度 h=F/c =42.84/24=1.79m，计算简图如下：○2、混凝土侧压力设计值：F=F1分项系数折减系数=F1 1.20.9=46.27kN/m2）、倾倒混凝土时产生的水平荷载：查表8-66倾倒砼时产生的水平荷载Q=4kN/㎡荷载设计值=Q 1.40.9=5.04kN/m23）按表8-69进行荷载组合F，=46.27+5.04=51.31 kN/m2（2)、验算:取1 米宽板带作为计算对象,化为线荷载: q1=51.311=51.31KN/m 按三跨连续梁计算，其计算简图如下：面板计算简图Mmax=1/10ql2σ= M max/W＜f m式中：q－作用在模板上的侧压力(N/mm)；L－内楞的间距(mm)；σ －模板承受的应力(N/mm)；W－模板的截面抵抗矩(mm3)；F－木材的抗弯强设计值,采用松木板取13N/mm2；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W< f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M --面板计算最大弯矩(N²mm)；W --面板的截面抵抗矩 :W = bh2/6 = 60012.012.0/6=1.44104 mm3；f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W =1.19105/1.44104= 3.7N/mm2； M max=1/10ql2=0.1ql2=0.140.4530.22=0.162KN.mσ =M/W=0.162³106/3.24³104=5 N/mm2<fm=13 N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。
3）、抗剪强度验算：计算公式如下: V=0.6ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(次楞间距): l =200.0mm；V=0.6ql=0.6³40.453³0.2=4.85KN 截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/(2bhn)≤fv其中，τ --面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V = 7.25KN；b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ；hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；τ =3V/2bh=（3 4.85103）/（2*600*15）=0.674N/mm2<fv=1.5N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。
4）、刚度验算：根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν ]=l/250其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.4530.6 =24.271N/mm；l--计算跨度(次楞间距): l = 200mm；E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩: I = 600183/12=29.16cm4；面板的最大允许挠度值:[ν ] = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: ν = 0.67724.2712004/(100600029.16105) = 0.1503 mm；面板的最大挠度计算值: ν =0.1503mm 小于等于面板的最大允许挠度值[ν ]=0.8mm，满足要求！2、内竖楞的验算：内楞采用45*90 方木。
1）、抗弯强度验算:化为线荷载:q1=40.453*0.2=8.091KN/m其各跨受荷简图如下：内楞计算简图Mmax=ql2/10=8.091³0.62/10=0.291KN.mσ = Mmax /W=0.291106 /（501002/6）=3.49N/mm2 <fm=13N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。
2）、抗剪强度验算：Vmax =0.625ql=0.6258.0910.6=3.034KNτ =3 V2m ax /2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2<fc=1.4N/mm2经检验，抗剪强度符合要求。
3）、刚度验算：用于计算挠度的标准线荷载为：q1=40.453*0.2=8.09KN/mν=0.677ql4/(100EI)=0.6778.090.64/1009000501003/12= 1.892mm≤[ν ]次楞的最大容许挠度值: [ν ] = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值ν =1.892mm小于次楞的最大容许挠度值[ν ]=2.4m m，满足要求！3、外横楞的验算：外横楞采用2Φ 48钢管，水平方向间距600用钢管斜撑支承。
1）、抗弯强度验算:按均布荷载考虑，化为线荷载:q1=40.453*0.6=24.27KN/m按四跨连续梁计算，其计算如下：q1=24.27KN/mM1=0.1q1l2=0.124.270.62=0.874KN.mσ = M1/W=0.874*106/2 5.08103=86.02N/mm2<fm=205N/mm2经检验，抗弯强度符合要求。