钢筋混凝土单向板肋形楼盖课程设计计算书1.设计资料（1） 楼面做法：楼面面层采用20mm 水泥砂浆抹面，板底及梁侧采用15mm 厚的混合砂浆抹底。

（2） 材料：混凝土强度等级采用C25，钢筋除梁中受力主筋采用HRB335外，其余均为HRB300筋。

（3）板伸入墙内120mm ，次梁伸入墙内240mm ，主梁伸入墙内370mm 。

2. 楼盖的结构平面布置(1) 梁板的布置和尺寸：主梁横向布置，次梁纵向布置，主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m ，3L L 2,75.2L L 2121<<=，按单向板设计，并适当增加沿跨长方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。

按跨高比条件，要求板厚mm h 7.7630/2300=≥，对于工业建筑的楼盖板，要求mm 70h ≥，取板厚h=80mm 。

次梁的截面高度应满足mm 525~350L 121~181h 11==）（，取h=500mm ，截面宽度取b=200mm 。

主梁的截面高度应满足690~460L 101~151h 22==）（，取h=650mm ，截面宽度取b=300mm 。

楼盖结构平面布置图见下图。

(2) 单向板和次梁的设计：要求按考虑塑性内力重分布的方法设计，主要应包括截面尺寸的选定，确定计算跨度、计算荷载、计算内力及确定各主要截面的配筋并绘出配筋图。

3. 板的设计 (1) 荷载板的永久荷载标准值面层20mm 水泥砂浆抹面 24.02002.0m KN =⨯ 80mm 钢筋混凝土板 2m k 0.22508.0N =⨯ 底部15mm 混合砂浆抹底 2m k 26.017015.0N =⨯小计 2.66 2m k N 板的荷载标准值 6.3 2m k N永久荷载的分项系数取1.2，因楼面的可变荷载标准值大于4.02m k N ，所以可变荷载的分项系数应取1.3，于是板的：永久荷载设计值 g=2.32.166.2=⨯2m k N 可变荷载设计值 q=19.83.13.6=⨯2m k N 荷载总设计值 g+q=11.782m k N(2) 计算简图计算跨度：次梁截面为mm 500mm 200⨯，板在墙上支承长度为120mm ，按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：2120280120-100-23002h l l n 01=+=+=<1.025n l =2234.5mm ，取01l =2120mm 中间跨 02l =n l =2300-200=2100mm因跨度相差10%，可按等跨连续板计算，取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：(3) 弯矩设计值由表11-1可查得，板的弯矩系数分别为：边跨跨中，1/11；离端第二支座，1/11-；中间跨跨中，1/16；中间支座，-1/14。

故1M =(q+g)11/L 201=m k 38.511/22.2122⋅=⨯NB M =-(q+g)11/L 201=m k 38.511/22.2122⋅-=⨯-N16/g q 20232L M M ）（+===m k 63.316/2.2122⋅=⨯N 14/g q 202L M C ）（+-==m k 15.414/2.2122⋅-=⨯-N(4) 正截面受弯承载力计算环境类别一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度为15mm ，厚度为80mm ，纵向钢筋直径d 为10mm,则截面有效高度0h = 80-15-d/2=60mm ，取板宽b=1000mm ，C25混凝土0.11=α，2c mm 9.11f N =，HPB300钢筋，2y mm 270f N =，板配筋计算过程列于下表：截面1 B2 C 弯矩设计值（m k ∙N ）5.38 —5.38 3.63 —4.15 ）（20c 1s bh f ααM = 0.126 0.126 0.085 0.097 s 2-1-1αξ=0.1390.1390.0910.104计算配筋）（2mm y c 10s f f bh αξ=A367.6 367.6 240.6 275.0计算实际配筋）（2mm393200@10s =ΦA393200@10s =ΦA251200@8s =ΦA251200@8s =ΦA计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，%31.0)801000/(251bh /=⨯=S A ，此值大于%21.027027.145.0f f 45.0y t =⨯=，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求。

4. 次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。

根据本车间楼盖的实际使用情况，楼的次梁和主梁的可变荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。

(1) 荷载设计值： 永久荷载设计值板传来永久荷载 m KN 36.7.322.3=⨯次梁自重 m k 52.22.12508.0-5.02.0N =⨯⨯⨯）（ 次梁粉刷 m k 26.0172.1208.0-5.0015.0N =⨯⨯⨯⨯）（小计 g=10.14m k N 可变荷载设计值 q=86.183.22.8=⨯m k N 荷载总设计值 g+q=29.0m k N(2) 计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm ，主梁截面为，按塑mm 650mm 300⨯性内力重分布设计，板的计算跨度，边跨：615022402300-120-63002a l l n 01=+=+=< 1.025n l =6488mm ，取01l =6150mm中间跨 02l =n l =6300-300=6000mm ，因跨度相差10%，可按等跨连续梁计算，次梁的计算简图见下图：（3）内力计算：弯矩设计值：1M =-B M =(q+g)11/L 201=m k 7.9911/15.60.292⋅=⨯N16/g q 2022L M ）（+==m k 25.6516/0.60.292⋅=⨯N 14/g q 202L M C ）（+-==m 4.57k 7-14/0.629.0-2⋅=⨯N 剪力设计值：N V A k 61.8233.60.2945.0l g q 45.01n =⨯⨯=+=）（ N V B k 14.11033.60.2960.0l g q 60.01n l =⨯⨯=+=）（ N V V c B k 49.1003.60.2955.0l g q 55.02n r =⨯⨯=+==）（（4）承载力计算1）正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度取mm 2100363003l b f ==='，又mm 2200s b b n f =+=',1160801220012h b f =⨯+='+，故取mm 1160b f ='，除支座B 截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。

环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=20mm ，一排纵向钢筋mm 46040-500h 0==，两排纵向钢筋mm 43565-500h 0==，C25混凝土，0.11=α，1c =β，2c mm 9.11f N =，2t mm 27.1f N =，HRB335钢筋，2y mm 300f N =，箍筋采用HPB300钢筋，2yv mm 270f N =，正截面承载力计算过程列于下表：经判别跨内截面均属于第一类T 形截面：截面 1 B 2C 弯矩设计值（m k ⋅N ）99.7 —99.725.62-74.57或）（20c 1s bh f ααM =）（20f c 1s h b f ααM = 034.046011609.111107.9926=⨯⨯⨯⨯ 221.04352009.111107.9926=⨯⨯⨯⨯ 021.046011609.1111025.6226=⨯⨯⨯⨯ 148.04602009.1111057.7426=⨯⨯⨯⨯ s 2-1-1αξ=0.0430.326<0.350.0250.185<0.35y c 10s f f bh αξ=A 或'01/s f c y A b h f f ξα=910.1 1125.0 529.2 675.1计算实际配筋）（2mm5.882181202s =Φ+ΦA （弯）1077)(201183s =Φ+ΦA 弯 2214+116509S A mmφφ=（弯）710161182s =Φ+ΦA （弯）计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，%509.0)500200/(509bh /=⨯=S A ，此值大于%19.030027.145.0f f 45.0y t =⨯=，同时大于0.2%，满足最小配筋率的要求2）斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核，腹筋计算和最小配箍筋率验算。

验算截面尺寸：mm 35580-435h -h h f 0w =='=，因48.1200355b h w <==截面尺寸按下式验算：N V N k 14.110k 102594352009.11125.0bh f 25.0max 30c c =>⨯=⨯⨯⨯⨯=β，截面尺寸满足要求。

计算所需腹筋：采用φ6双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。

由0svyv0t cs h sf bh f 7.0A V +=，可得到箍筋间距mm V A B 20343520027.17.0100014.1104356.56270bhf 7.0-h f s t l 0sv yv =⨯⨯⨯-⨯⨯⨯==调幅后受剪承载力加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋间距减小20%。

现调整箍筋间距，s=0.8×185=148，最后取箍筋间距s=150。

为方便施工，沿梁长不变。

验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：%14.027027.13.0f 0.3f yv t =⨯=，实际配箍率%18.0%19.01502006.56bs sv >=⨯==SV A ρ，满足要求。

5. 主梁的设计： 按弹性方法设计。

（1）荷载设计值：为简化计算，将主梁自重简化为集中荷载。

次梁传来的永久荷载 kN 88.633.614.10=⨯主梁自重 kN 80.113.22.12508.0-65.03.0=⨯⨯⨯⨯）（主梁粉刷 kN 80.03.2172.1208.0-65.0015.0=⨯⨯⨯⨯⨯）（永久荷载设计值 G=63.88+11.80+0.80 = 76.48kN可变荷载设计值 Q=kN 82.1183.686.18=⨯ （2）计算跨度主梁按连续梁计算：端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ，中间支承在mm 400mm 400⨯ 的柱上。

其计算跨度为，边跨：mm 6580200-120-6900l n ==，因0.025n l =164.5mm<a/2=185mm ，取01l =1.025n l +b/2=1.025⨯6580+400/2=6944.5mm,近似取6950mm ，中间跨 02l =6900mm ，因跨度相差10%，可利用附表6-2计算内力，计算简图如图所示：（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩 M=l l Q k G 0201k +式中系数21k k 、由附表6-2相应栏内查得。