钢筋混凝土工程模板设计一、设计题目:现浇混凝土有梁楼盖模板体系设计 二、实际条件: (1):对某仓库鲜有两楼盖进行模板体系设计。
(2):梁模板体系采用183091520mm mm mm ⨯⨯的木胶合板制作而成,除小楞等采用松木或硬杂木外,其余均采用48 3.5mm φ⨯的钢管。
三 设计内容对模板体系进行设计计算,编写结构计算书,并绘出模板施工图。
计算书一、现浇钢筋混凝土有梁楼盖进行模板体系结构布置图横梁的截面尺寸:1L :900250h b mm ⨯=⨯ 纵梁的截面尺寸:2L :600250h b mm ⨯=⨯ 墙梁的截面尺寸: QL: 300240h b mm ⨯=⨯(一)模板体系的材料1、模板面板(梁侧模、底模,楼板底模)均采用20mm 厚木胶合板2、小楞采用松木(60x90mm)3、该体系中其余支撑构建均采用48 3.5mm φ⨯的钢管4、新浇混凝土自重标准值:24 3/kN m (二)结构体系计算与验算 一、楼板模板的验算 1、荷载设计值选取 楼板厚度:0h =90mm楼板底模取1m 宽作为计算单元宽 模板自重木胶合板自重: 1.20.510.6/kN m ⨯⨯=新浇混凝土自重: 1.2240.091 2.592/kN m ⨯⨯⨯= 钢筋自重: 1.2 1.10.0910.1108/kN m ⨯⨯⨯=+3.30/g kN m =楼面活荷载 21.42.513.5q kN m =⨯⨯=合计 6.81/q g kN m += 2、底模木胶合板校验:取小楞间距 1400l mm =,小楞沿纵向平行于梁1L ,由于在一跨楼面板内小楞多余四个,故将其计算简图视为三跨简直连续梁(计算书中多余三跨的均视为三跨连续简支梁)进行计算校核。
计算简图如下:(1)强度验算:232220.10.1 6.81100.4 1.63[]9.861110.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 故强度满足要求。
(2)刚度验算:434930.6670.667 6.81100.40.3711100400100 4.681010.0212ql l f mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以刚度满足要求。
所以楼板底模强度满足要求。
3、楼板底模小楞验算(松木60x90mm )(1)荷载设计值小楞验算是考虑活荷载 2.5/k q kN m = 取400b mm =为计算单元宽度 则小楞的设计荷载值为(0.5 2.160.099)0.4 1.2 1.20.4 2.5 2.52/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯=取大楞间距为:21000l mm = ,小楞采用松木60x90mm ,大楞沿横向平行于梁2L 方向布置,在楼面板内多于三跨,故按三跨连续梁计算,计算简图如下:(2)、强度验算232220.10.1 2.52101 4.6[]11110.090.0666M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 剪力验算33 1.8 1.8 2.521010.42[] 1.12220.090.06Q ql MPa MPa A A ττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 故强度满足要求(3)、刚度验算434930.6670.667 2.52101 1.15 2.511004*********.090.0612ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯ 故刚度满足要求所以楼面模板小楞去1400l mm =满足要求 4、大楞的校验(48 3.5mm φ⨯ 钢管)钢管大楞实际受集中荷载,但由于小楞1400400l mm mm =≤ ,所以按构造要求以及模板工程计算简化的要点,钢管大楞实际荷载按均布荷载计算。
取顶撑间距:21000l mm = 则单根大楞的计算单元宽度1000b mm = ,按实际情况此时的活荷载为: 1.5/k q kN m =则其计算的荷载值为:(0.5 2.160.099)1 1.2 1.4 1.51 5.45/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯= 同样实际的计算简图可简化为三跨连续梁,期间图为:(1)、强度校验23260.10.1 5.45101106[]2155.07810z M ql MPa MPa W W σσ-⨯⨯⨯====≤=⨯ 剪力验算364 2.4 2.4 5.451018.9[]21533348910Q ql MPa MPa A A ττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯故强度满足要求(2)、刚度验算434970.6670.667 5.45101 1.41 2.510010021010 1.2210400ql lf mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯ 故刚度满足要求所以要求大楞间距取21000l mm =满足要求5、顶撑的校验(48 3.5mm φ⨯ 钢管)去顶撑的计算长度01500l mm =,顶撑的受力为两端简支的受压柱,所以只对其进行稳定性验算,(1)、荷载设计值 其活荷载为 1[(0.6 2.160.099)11 1.2 1.4 1.511] 2.732N kN =⨯++⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= 钢管的回转半径:55.4i ===因为0.560.215n λ===> 稳定系数ϕ下式计算:221[(0.9860.152)2n n nϕλλλ=++ 代入数据的0.909ϕ=所以362.7310 6.14[]2100.90948910N MPa MPa A σσϕ-⨯===≤=⨯⨯ 所以顶撑符合要求 二、梁的计算和校验(一)、横梁1:900250L h b mm ⨯=⨯的计算和检验 1、梁底模模板结构体系的验算 (1)、梁底模板的验算荷载设计值,振捣采取内部振捣,以为梁高较高,故活载为振捣活载24/k q kN m = 所以其荷载设计值为:(0.521.6 1.35)0.25 1.2 1.440.258.435/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯=取小楞间距1300l mm =,其垂直于梁方向,故其对于板而言多余三跨,故按三跨计算其计算简图为:a 、强度计算232220.10.18.435100.3 4.6[]9.86110.250.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度验算434930.6670.6678.4.35100.30.580.751100400100 4.68100.250.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板面吧满足要求 (2)、梁底模小楞验算与校验(松木60x90mm )取大楞间距1250l mm = ,小楞的计算可简化为两端铰支的简支梁,由于采取内部振捣故活载为振捣活载24/k q kN m =,故其计算荷载为:(0.521.6 1.35)0.3 1.2 1.440.310.122/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图如下图所示:a、强度计算232221110.122100.2588 1.4[]11110.090.0666qlMMPa MPa W bhσσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯330.50.510.122100.250.35[] 1.12220.060.09Q qlMPa MPaA Aττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b、刚度计算434935510.122100.250.0350.62513844003849100.090.0612ql lf mmEI⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯综上小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mmφ⨯钢管)取顶撑间距为31200l mm=荷载设计值0.5[(0.521.6 1.35)0.25 1.2 1.440.25] 4.22/ q kN m=⨯++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图为三跨简支梁,如下图所示:a、强度验算23260.10.1 4.2210 1.2119.6[]2155.07810zM qlMPa MPa W Wσσ-⨯⨯⨯====≤=⨯364 2.4 2.4 4.2210 1.28.2[]21533348910Q qlMPa MPaA Aττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.667 4.22100.1.2 2.28310010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯故梁底模大楞满足要求 (4)、顶撑的验算顶撑间距为,31200l mm =,且取顶撑计算长度01500l mm = 则其为两端简支的受压柱,所以有: 其活荷载为 18.435 1.2 5.0612N kN =⨯⨯=钢管的回转半径 :55.4i ===因为0.560.215n λ===> 稳定系数ϕ下式计算:221[(0.9860.152)2n n nϕλλλ=++ 代入数据的0.909ϕ=所以365.0611011.4[]2100.90948910N MPa MPa A σσϕ-⨯===≤=⨯⨯ (二)、梁侧模的计算知混凝土的温度为15oC ,坍落度为80mm ,采用滑槽供料,混凝土速度为1.5/m h 所以混凝土的初凝时间为:02002006.67151515t T ===++所以11β=, 21β=由:12120.22c F V ββγ= 、得 243.1/F kN m =检验:224(0.90.09)19.44/c F H kN m γ==⨯-= 所以 219.44/F kN m =考虑到小楞为木楞,且间距小于400mm ,故其荷载标准值应乘以折减系数0.9,同时为振捣为内部振捣,所以水平活荷载为22/k q kN m = ,则相应有单位面积荷载设计值为:219.440.9 1.2 1.420.923.52/q F kN m =⨯⨯+⨯⨯=(1)、侧板的验算线荷载设计值为:223.520.919.8/q kN m =⨯=取侧板内楞间距为 1350l mm = ,在梁方向上小楞多余四个,所以计算简图按三跨连续简支梁计算,计算简图如下图:a 、强度验算正应力验算232220.10.119.8100.35 5.28[]9.86110.90.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ b 、刚度要求434930.6670.66719.8100.350.7050.8751100400100 4.68100.90.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板强度,刚度满足要求(2)、侧板小楞验算(松木60x90mm )小楞计算简图按简支梁计算,取大楞间距为2650l mm = ,则其计算简图如下图所示:取350b mm = ,位计算宽度,则其计算荷载设计值为:223.520.358.23/q kN m =⨯=a 、强度验算23222118.23100.65888.05[]11110.090.0666ql M MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 330.50.58.23100.650.25[] 1.12220.060.09Q ql MPa MPa A A ττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算43493558.23100.65 1.32 1.62513844003849100.090.0612ql lf mmEI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mm φ⨯ 钢管)顶撑间距取 3800l mm = 其计算简图按三跨连续梁计算,其计算简图如下图所示:取650b mm = 为其计算宽度(实际对于每个大楞来说实际的宽度比650要小一些,为便于计算取650mm ),则取计算荷载设计值为近似均布荷载,所以23.520.6515.29/q kN m =⨯=a 、强度验算23260.10.115.29100.8192.7[]2155.07810z M ql MPa MPa W W σσ-⨯⨯⨯====≤=⨯364 2.4 2.415.29100.819.93[]21533348910Q ql MPa MPa A A ττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.66715.29100.8 1.63210010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯ 故梁侧模大楞满足要求 (4)、侧模顶撑验算在梁底设横担后,顶撑顶至梁底横担处为(二)、横梁2:600250L h b mm ⨯=⨯的计算和检验 1、梁底模模板结构体系的验算 (1)、梁底模板的验算荷载设计值,振捣采取内部振捣,以为梁高较高,故活载为振捣活载24/k q kN m = 所以其荷载设计值为:[(0.514.40.9) 1.2 1.44]0.25 6.14/q kN m =++⨯+⨯⨯=取小楞间距1300l mm =,其垂直于梁方向,故其对于板而言多余三跨,故按三跨计算其计算简图为:a 、强度计算232220.10.1 6.14100.3 3.67[]9.86110.250.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度验算434930.6670.667 6.14100.30.380.751100400100 4.68100.250.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板面板满足要求 (2)、梁底模小楞验算与校验(松木60x90mm )取大楞间距1250l mm = ,小楞的计算可简化为两端铰支的简支梁,由于采取内部振捣故活载为振捣活载24/k q kN m =,故其计算荷载为:(0.514.40.9)0.3 1.2 1.440.37.37/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图如下图所示:a、强度计算23222117.37100.2588 1.5[]11110.090.0666qlMMPa MPa W bhσσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯330.50.57.37100.250.4[] 1.12220.060.09Q qlMPa MPaA Aττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b、刚度计算434935510.122100.250.0250.62513844003849100.090.0612ql lf mmEI⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯综上小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mmφ⨯钢管)取顶撑间距为31200l mm=荷载设计值0.5[(0.514.40.9)0.25 1.2 1.440.25] 2.05/ q kN m=⨯++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图为三跨简支梁,如下图所示:a、强度验算23260.10.1 2.0510 1.257.8[]2155.07810zM qlMPa MPa W Wσσ-⨯⨯⨯====≤=⨯364 2.4 2.4 2.0510 1.24.02[]21533348910Q qlMPa MPaA Aττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.667 2.05100.1.20.11310010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯故梁底模大楞满足要求 (4)、顶撑的验算顶撑间距为,31200l mm =,且取顶撑计算长度01500l mm = 则其为两端简支的受压柱,所以有: 其活荷载为 16.14 1.2 3.6842N kN =⨯⨯=钢管的回转半径 :55.4i ===因为0.560.215n λ===> 稳定系数ϕ下式计算:221[(0.9860.152)2n n nϕλλλ=++ 代入数据的0.909ϕ=所以363.684108.2[]2100.90948910N MPa MPa A σσϕ-⨯===≤=⨯⨯ (二)、梁侧模的计算知混凝土的温度为15oC ,坍落度为80mm ,采用滑槽供料,混凝土速度为1.5/m h 所以混凝土的初凝时间为:02002006.67151515t T ===++所以11β=, 21β=由:12120.22c F V ββγ= 、得 243.1/F kN m =检验:224(0.60.09)12.24/c F H kN m γ==⨯-= 所以 212.24/F kN m =考虑到小楞为木楞,且间距小于400mm ,故其荷载标准值应乘以折减系数0.9,同时为振捣为内部振捣,所以水平活荷载为22/k q kN m = ,则相应有单位面积荷载设计值为:212.240.9 1.2 1.420.915.74/q F kN m =⨯⨯+⨯⨯=(1)、侧板的验算线荷载设计值为:215.740.69.44/q kN m =⨯=取侧板内楞间距为 1400l mm = ,在梁方向上小楞多余四个,所以计算简图按三跨连续简支梁计算,计算简图如下图:a 、强度验算正应力验算232220.10.19.44100.4 3.8[]9.86110.60.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ b 、刚度要求434930.6670.6679.44100.40.5711100400100 4.68100.90.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板强度,刚度满足要求(2)、侧板小楞验算(松木60x90mm )小楞计算简图按简支梁计算,取大楞间距为2600l mm = ,则其计算简图如下图所示:取400b mm = ,位计算宽度,则其计算荷载设计值为:15.740.4 6.296/q kN m =⨯=a 、强度验算2322211 6.3100.688 5.2[]11110.090.0666ql M MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 330.50.5 6.3100.60.18[] 1.12220.060.09Q ql MPa MPa A A ττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算4349355 6.3100.60.73 1.513844003849100.090.0612ql lf mmEI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mm φ⨯ 钢管)顶撑间距取 31200l mm = 其计算简图按三跨连续梁计算,其计算简图如下图所示:取300b mm =,则取计算荷载设计值为近似均布荷载,所以9.440.5 4.72/q kN m =⨯=a 、强度验算23260.10.1 4.2710 1.2121.7[]2155.07810z M ql MPa MPa W W σσ-⨯⨯⨯====≤=⨯ 364 2.4 2.4 4.2710 1.28.38[]21533348910Q ql MPa MPa A A ττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.667 4.2710 1.2 2.3310010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯ 故梁侧模大楞满足要求(三)、墙梁:300240QL h b mm ⨯=⨯的计算和检验 梁底模的自重加振捣活荷载的设计值为:2(0.57.20.45) 1.2 1.4415.38/q F kN m =++⨯+⨯=1、梁底模模板结构体系的验算 (1)、梁底模板的验算荷载设计值,振捣采取内部振捣,以为梁高300mm ,故活载为振捣活载24/k q kN m = 所以其荷载设计值为:215.380.24 3.69/q kN m =⨯=取小楞间距1400l mm =,其垂直于梁方向,故其对于板而言多余三跨,故按三跨计算其计算简图为:a 、强度计算232220.10.1 3.69100.4 3.61[]9.86110.240.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度验算434930.6670.667 3.69100.30.8411100400100 4.68100.240.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板面吧满足要求 (2)、梁底模小楞验算与校验(松木60x90mm )取大楞间距1240l mm = ,小楞的计算可简化为两端铰支的简支梁,由于采取内部振捣故活载为振捣活载24/k q kN m =,故其计算荷载为:(0.57.20.45)0.4 1.2 1.440.3 6.15/q kN m =++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图如下图所示:a、强度计算23222116.15100.24880.82[]11110.090.0666qlMMPa MPa W bhσσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯330.50.5 6.15100.240.07[] 1.12220.060.09Q qlMPa MPaA Aττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b、刚度计算4349355 6.15100.240.0180.613844003849100.090.0612ql lf mmEI⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯综上小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mmφ⨯钢管)取顶撑间距为31200l mm=荷载设计值0.5[(0.57.20.45)0.24 1.2 1.440.24] 1.85/ q kN m=⨯++⨯⨯+⨯⨯=其计算简图为三跨简支梁,如下图所示:a、强度验算23260.10.1 1.8510 1.252.4[]2155.07810zM qlMPa MPa W Wσσ-⨯⨯⨯====≤=⨯364 2.4 2.4 1.8510 1.24.6[]21533348910Q qlMPa MPaA Aττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.667 1.85100.1.20.99310010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯故梁底模大楞满足要求 (4)、顶撑的验算顶撑间距为,31200l mm =,且取顶撑计算长度01500l mm = 则其为两端简支的受压柱,所以有: 其活荷载为 13.69 1.2 2.2142N kN =⨯⨯=钢管的回转半径 :55.4i ===因为0.560.215n λ===> 稳定系数ϕ下式计算:221[(0.9860.152)2n n nϕλλλ=++ 代入数据的0.909ϕ=所以362.21410 4.98[]2100.90948910N MPa MPa A σσϕ-⨯===≤=⨯⨯ (二)、梁侧模的计算知混凝土的温度为15oC ,坍落度为80mm ,采用滑槽供料,混凝土速度为1.5/m h 所以混凝土的初凝时间为:02002006.67151515t T ===++所以11β=, 21β=由:12120.22c F V ββγ= 、得 243.1/F kN m =检验:2240.37.2/c F H kN m γ==⨯= 所以 212.24/F kN m =考虑到小楞为木楞,且间距小于400mm ,故其荷载标准值应乘以折减系数0.9,同时为振捣为内部振捣,所以水平活荷载为22/k q kN m = ,则相应有单位面积荷载设计值为:27.2 1.2 1.4211.44/q F kN m =⨯+⨯=(1)、侧板的验算线荷载设计值为:11.440.3 3.432/q kN m =⨯=取侧板内楞间距为 1400l mm = ,在梁方向上小楞多余四个,所以计算简图按三跨连续简支梁计算,计算简图如下图:a 、强度验算正应力验算232220.10.1 3.432100.4 3.4[]9.86110.60.0266M ql MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ b 、刚度要求434930.6670.667 3.432100.40.2111100400100 4.68100.90.0212ql lf mm mm EI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以模板强度,刚度满足要求(2)、侧板小楞验算(松木60x90mm )小楞计算简图按简支梁计算,取大楞间距为2300l mm = ,则其计算简图如下图所示:取400b mm = ,位计算宽度,则其计算荷载设计值为:11.440.4 4.576/q kN m =⨯=a 、强度验算2322211 4.576100.3880.96[]11110.090.0666ql M MPa MPa W bh σσ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯ 330.50.5 4.58100.30.06[] 1.12220.060.09Q ql MPa MPa A A ττ⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算4349355 4.58100.30.040.7513844003849100.090.0612ql lf mm mmEI ⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯⨯所以小楞满足要求(3)大楞的验算(48 3.5mm φ⨯ 钢管)顶撑间距取 31200l mm = 其计算简图按三跨连续梁计算,其计算简图如下图所示:取300b mm =,则取计算荷载设计值为近似均布荷载,所以3.4320.5 1.72/q kN m =⨯=a 、强度验算23260.10.1 1.7210 1.248.8[]2155.07810z M ql MPa MPa W W σσ-⨯⨯⨯====≤=⨯ 364 2.4 2.4 1.7210 1.2 3.38[]21533348910Q ql MPa MPa A A ττ-⨯⨯⨯====≤=⨯⨯b 、刚度计算434970.6670.667 1.7210 1.20.93310010021010 1.2210400ql l f mm mm EI -⨯⨯⨯===≤=⨯⨯⨯⨯ 故梁侧模大楞满足要求 (3)、顶撑的计算。