小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：__ _审核: ____ ____ _校对: ____ __ _ ____设计计算人: ____ _________ _***********所有限公司2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况1、设计荷载根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。

因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。

汽车吊行走区域如下图所示。

图1汽车吊行走区域布置图2、吊车荷载及尺寸3、汽车吊行驶相关参数15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如下图所示：图2汽车荷载参数4、承载力校核15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：图3 汽车楼面行走计算简图4.1 基本资料4.1.1 工程名称：局部承压计算4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度Lx ＝3250mm，Ly ＝8000mm，板的厚度h ＝120mm4.1.3 局部荷载4.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm；垫层厚度s ＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝1525mm，最右端至板右边的距离x2 ＝1525mm荷载作用面中心至板下边的距离y ＝3100mm，最下端至板下边的距离y1 ＝2800mm，最上端至板上边的距离y2 ＝4600mm4.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载N ＝42kN，荷载作用面的宽度btx ＝200mm，荷载作用面的宽度bty ＝600mm；垫层厚度s ＝0mm荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝1525mm，最右端至板右边的距离x2 ＝1525mm荷载作用面中心至板下边的距离y ＝4900mm，最下端至板下边的距离y1 ＝4600mm，最上端至板上边的距离y2 ＝2800mm4.2 第一局部荷载4.2.1 荷载作用面的计算宽度4.2.1.1 bcx ＝btx + 2s + h ＝200+2*0+120 ＝320mm4.2.1.2 bcy ＝bty + 2s + h ＝600+2*0+120 ＝720mm4.2.2 局部荷载的有效分布宽度4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcy ≥bcx，bcx ≤0.6Ly 时，取bx ＝bcx + 0.7Ly ＝320+0.7*8000 ＝5920mm当bx ＞Lx 时，取bx ＝Lx ＝3250mm4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当bcx ＜bcy，bcy ≤2.2Lx 时，取by ＝2bcy / 3 + 0.73Lx ＝2*720/3+0.73*3250 ＝2853mm当0.5by ＞0.5ey2 时，取by ＝1426 + 0.5ey2 ＝1426+0.5*1800 ＝2326mm4.2.3 绝对最大弯矩4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为Y 向线荷载qy ＝N / bty ＝42/0.6 ＝70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly＝70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为X 向线荷载qx ＝N / btx ＝42/0.2 ＝210kN/m4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝33.08kN·m4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey ＝8MmaxY / (bx·Ly2) ＝8*76.76/(3.25*82) ＝2.95kN/m24.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex ＝8MmaxX / (by·Lx2) ＝8*33.08/(2.326*3.252) ＝10.77kN/m24.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝N / (Lx·Ly) ＝42/(3.25*8) ＝1.62kN/m24.3 第二局部荷载4.3.1荷载作用面的计算宽度4.3.1.1b cx＝b tx + 2s + h ＝200+2*0+120 ＝320mm4.3.1.2b cy＝b ty + 2s + h ＝600+2*0+120 ＝720mm4.3.2局部荷载的有效分布宽度4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cy≥b cx，b cx≤0.6L y时，取b x＝b cx + 0.7L y＝320+0.7*8000 ＝5920mm当b x＞L x时，取b x＝L x＝3250mm4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cx＜b cy，b cy≤2.2L x时，取b y＝2b cy / 3 + 0.73L x＝2*720/3+0.73*3250 ＝2853mm当0.5b y＞0.5e y1时，取b y＝0.5e y1 + 1426 ＝0.5*1800+1426 ＝2326mm4.3.3绝对最大弯矩4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为Y 向线荷载q y＝N / b ty＝42/0.6 ＝70kN/m4.3.3.1.2M maxY＝q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8＝76.76kN·m4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为X 向线荷载q x＝N / b tx＝42/0.2 ＝210kN/m4.3.3.2.2M maxX＝q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝33.08kN·m4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝8M maxY / (b x·L y2) ＝8*76.76/(3.25*82) ＝2.95kN/m24.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝8M maxX / (b y·L x2) ＝8*33.08/(2.326*3.252) ＝10.77kN/m2 4.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝N / (L x·L y) ＝42/(3.25*8) ＝1.62kN/m24.4 结果汇总4.4.1 等效均布荷载qe ＝10.77kN/m2＜14kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t▪m，汽车吊自重为15吨。

1.1计算简图图4 汽车吊支腿布置图1.2计算工况工况1：起重臂沿车身方向（α=0°）工况2：起重臂沿车身方向（α=90°）工况3：起重臂沿车身方向（α=47°）1.3支腿荷载计算公式N=∑P/4±[M(cosα/2a±sinα/2b)]式中：∑P——吊车自重及吊重；M ——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a ——支腿纵向距离；b ——支腿横向距离；1.4计算结果工况1：起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=5.52tN3=N4=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=2.58t工况2：起重臂沿车身方向（α=90°）N1=N4=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=5.62tN2=N3=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=2.48t工况3：起重臂沿车身方向（α=47°）N1=∑P/4+[M(cosα/2a+sinα/2b)]=6.20tN2=∑P/4+[M(cosα/2a-sinα/2b)]=3.87tN3=∑P/4-[M(cosα/2a+sinα/2b)]=1.90tN4=∑P/4-[M(cosα/2a-sinα/2b)]=4.23t根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为6.2t。

2、楼面等效荷载计算2.1 基本资料周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度L x＝3250mm，L y＝3000mm，板的厚度h ＝120mm局部集中荷载N ＝62kN，荷载作用面的宽度b tx＝1200mm，荷载作用面的宽度b ty＝1200mm；垫层厚度s ＝100mm荷载作用面中心至板左边的距离x ＝1625mm，最左端至板左边的距离x1＝1025mm，最右端至板右边的距离x2＝1025mm荷载作用面中心至板下边的距离y ＝1500mm，最下端至板下边的距离y1＝900mm，最上端至板上边的距离y2＝900mm2.2 荷载作用面的计算宽度2.2.1b cx＝b tx + 2s + h ＝1200+2*100+120 ＝1520mm2.2.2b cy＝b ty + 2s + h ＝1200+2*100+120 ＝1520mm2.3 局部荷载的有效分布宽度2.3.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cy≥b cx，b cx≤0.6L y时，取b x＝b cx + 0.7L y＝1520+0.7*3000 ＝3620mm当b x＞L x时，取b x＝L x＝3250mm2.3.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当b cx≥b cy，b cy≤0.6L x时，取b y＝b cy + 0.7L x＝1520+0.7*3250 ＝3795mm当b y＞L y时，取b y＝L y＝3000mm2.4 绝对最大弯矩2.4.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩2.4.1.1将局部集中荷载转换为Y 向线荷载q y＝N / b ty＝62/1.2 ＝51.67kN/m2.4.1.2M maxY＝q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝51.67*1.2*(3-1.5)*[0.9+1.2*(3-1.5)/(2*3)]/3 ＝37.2kN·m2.4.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩2.4.2.1将局部集中荷载转换为X 向线荷载q x＝N / b tx＝62/1.2 ＝51.67kN/m2.4.2.2M maxX＝q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝51.67*1.2*(3.25-1.625)*[1.025+1.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝41.08kN·m2.5 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载2.5.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝8M maxY / (b x·L y2) ＝8*37.2/(3.25*32) ＝10.17kN/m22.5.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝8M maxX / (b y·L x2) ＝8*41.08/(3*3.252) ＝10.37kN/m22.5.3等效均布荷载q e＝Max{q ex, q ey} ＝Max{10.17, 10.37} ＝10.37kN/m2＜14kN/m23、最不利吊装位置悬挑梁计算3.1 吊装点位布置汽车吊吊装时共设置4个吊装点，吊装点位置如下图所示。