目录一、工程概况 (2)二、主要设计规范及标准： (2)二、主要构件的计算 (2)2.1顶板 (2)2.2侧壁 (3)2.2.5底板 (17)2.2.6基础梁计算 (21)2.2.7基础计算 (21)2.2.8 人防楼梯计算 (21)三、地下室抗浮验算 (22)一、工程概况本工程建筑结构为框架结构，地上四层，地下一层。

建筑总高度19.6米，局部24.4米。

安全等级二级，设计使用年限50年。

地下一层为平战结合人防地下室工程，人防地下室防核武器抗力级别为6级，防常规武器抗力级别为6级。

地下室采用现浇混凝土梁板式结构。

地下室外墙、顶板底板及内墙等混凝土强度等级为C35.基础采用桩基础形式，选用 400 PHC高强度混凝土预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN。

本工程地下水位较浅，常年稳定水位为室外地坪以下0.4米(-0.85)，防水设计水位为-0.85米，抗浮设计水位-0.85米。

二、主要设计规范及标准：《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）《人民防空地下室设计规范》（GB50038—2005）《建筑桩基础技术规范》（JGJ94—94）《预应力混凝土管桩基础技术规范》（DBJ/T15-22-98）二、主要构件的计算2.1顶板2.1.1恒荷载室外覆土自重：（覆土厚度850mm）20×0.85=17.02kn m，观景亭等部位取/252/kn m 。

室内部分取1.52/kn m 2.1.2活荷载室外消防车道荷载取202/kn m (双向板)，室外其他部位取102/kn m ，室内顶板取5.02/kn m 。

2.1.3 战时荷载常规武器爆炸在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005 以下简称《人防规范》4.7.2条） 覆土0.85米1ce q =352/kn m ，室内部分1ce q =452/kn m ，核武器爆炸时在地下室顶板产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.2条） 覆土0.85米1e q =702/kn m ，室内部分1ce q =602/kn m ， 综合上述，室内部分取602/kn m ，室外部分取702/kn m 2.1.4 顶板计算该部分计算采用SA TWE 计算，分为两个模型，模型一不计算人防荷载，模型二计算人防荷载，取二者的大值配筋。

（1）构件截面尺寸详见附件一 （2）平时荷载布置图详见附件二 （3）战时荷载布置图详见附件三 （4）平时构件配筋详见附件四 （5）战时构件配筋详见附件五 2.2侧壁2.2.1平时荷载按照防水水位(-0.85)计算水对外墙的侧压力，按照室外地坪标高（-0.45）计算土对外墙的侧压力。

取坡顶荷载q =202/kn m （考虑消防通道对侧壁的影响）,分项系数取1.4。

水压力计算w w w f h γ==10X3.95=39.52/kn m土压力计算土的重度（γ）取203/kn m ，浮重度（'γ）取103/kn m 。

按照静止土压力计算（取0.5倍的土重），并把坡顶活荷载转化为土的等效高度（1h ）与土压力一并计算。

1h γ=20x 1h=(20x1.4/1.2=23.3)则1h =1.2m2.2.2 平时外墙计算 1、Q1、WQ1 （2）荷载简图如下:可转化为如下图来计算（偏于安全）荷载设计值:水和土压力分项系数取 1.2(坡顶荷载已转化为恒荷载)，则均布荷载 1.2×16=19.22kn m/三角形荷载60×1.2=722kn m/(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2、Q2、WQ2（1）荷载简图如下:可转化为如下图来计算荷载设计值:水和土压力分项系数取1.2，则均布荷载1.2×25=302kn m/三角形荷载45.5×1.2=54.62kn m/(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2墙厚：300mm (4)计算结果：2.2.3人防墙荷载1、常规武器爆炸在饱和土中产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.7.3条）2ce q =602/kn m2、核规武器爆炸在饱和土中产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.3条）2e q =602/kn m3、临空墙（人防区与非人防区间隔墙）常规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值不计入（《人防规范》4.7.8条） 核规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.9条）2'e q =1102/kn m2.2.4 人防墙计算荷载简图及设计值(人防荷载分项系数取1.0，其他荷载取1.2)，计算时材料提高系数（《人防规范》4.2.3条）:混凝土1.5，钢筋1.35。

1、WQ1可以转化为如下计算（2）计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2、WQ2可以转化为以下简图（2）计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：3、LKQ1(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：4、LKQ2(2)计算简图(3)计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2 墙厚：300mm(4)计算结果：2.2.5底板1、活荷载 4.02/kn m2、恒荷载(1) 有地下水时有地下水时水浮力 -402/kn m 底板自重 0.4×25=10 2/kn m 底板面层 1.52/kn m底板荷载设计值 1.2x40-0.9x(10+1.5)=37.652/kn m (2)无地下水时底板自重 0.4×25=10 2/kn m 底板面层1.5 2/kn m3、战时荷载常规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值不计入（《人防规范》4.7.4条） 核规武器爆炸时产生的等效静荷载标准值（《人防规范》4.8.5条）3e q =-252/kn m4、荷载设计值（1）平时荷载设计值无地下水时：1.2×(10+1.5)+1.4×4.0=19.42kn m/1.35×(10+1.5)+1.0×4.0=19.532kn m/取19.532kn m/（2）战时荷载设计值1.0×25+1.2×40-0.9×(10+1.5)=62.652kn m/计算时取三者中的大值计算（战时荷载考虑材料提高系数）5、B1计算（人防荷载）（1）计算简图（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2材料强度提高系数混凝土1.5，钢筋1.35（3）计算结果：跨中挠度：8.359mm6、B2计算（人防荷载）（1）计算简图（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2材料强度提高系数混凝土1.5，钢筋1.35（3）计算结果：跨中挠度：8.622mm7、B1计算（平时荷载）（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2（3）计算结果：8、B2计算（平时荷载）（2）计算参数混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，泊松比：0.2（3）计算结果：跨中挠度：6.019mm2.2.6基础梁计算详见附件62.2.7基础计算1、概况本工程桩基础采用静压 400-95AB型PHC高强度预应力管桩，单桩承载力特征值1000KN.基础荷载应用PKPM SA TWE计算结果（详见附件7）。

2、承台及桩承载力计算详见附件82.2.8 人防楼梯计算1、荷载本工程人防楼梯共设2部，其中楼梯1（位置详见结构图）为战时次要出口，楼梯2（位置详见结构图）为战时主要出入口。

楼梯1为室内出入口且为战时次要出入口，可以不计入常规和核武器爆炸产生的等效静荷载。

楼梯2为室外主要出入口，按照《人民防空地下室设计规范》4.7.10该楼梯在常规武器爆炸产生的等效静荷载为502kn m（垂直作用在构件表面）/按照《人民防空地下室设计规范》4.8.10该楼梯在核武器爆炸产生的正面作用等效静荷载为602kn m（垂直作用在构件表面）。

//kn m，反面作用等效静荷载302三、地下室抗浮验算地下室底板水浮力402/kn m ，地下室底面积22402m 。

总体浮力W F =40×2240=89600kn ，上部结构（包括地下室自重）K G =m in N =110795.3knK G /W F =1.24>1.2满足要求。

在施工阶段为了保证地下室抗浮要求，须待主体结构施工完毕后方可停止施工降水。